Példa a téglafal szilárdságának kiszámítására. Téglaoszlop számítása szilárdság és stabilitás szempontjából. A téglafal mólójának kiszámításához szüksége lesz

A külső teherhordó falakat legalább szilárdságra, stabilitásra, helyi összeomlásra és hőátadással szembeni ellenállásra kell tervezni. Utána járni milyen vastag legyen egy téglafal , ki kell számolnia. Ebben a cikkben megvizsgáljuk a teherbírás kiszámítását téglafalazat, és a következő cikkekben - a számítások többi részét. Hogy ne maradjon le egy új cikk megjelenéséről, iratkozzon fel a hírlevélre, és minden számítás után megtudja, mekkora legyen a fal vastagsága. Mivel cégünk nyaralók építésével, azaz alacsony építésű építéssel foglalkozik, minden számítást figyelembe veszünk erre a kategóriára vonatkozóan.

szállítók olyan falakat neveznek, amelyek érzékelik a rajtuk nyugvó födémek, bevonatok, gerendák stb. terhelését.

A fagyállóság érdekében figyelembe kell vennie a tégla márkáját is. Mivel mindenki épít magának házat, legalább száz évre, akkor a helyiség száraz és normál páratartalmával a 25-ös és magasabb fokozat (M rz) elfogadott.

Száraz és normál páratartalmú ház, nyaraló, garázs, melléképület és egyéb építmények építésekor a külső falakhoz üreges téglák használata javasolt, mivel hővezető képessége alacsonyabb, mint a tömör tégláké. Ennek megfelelően a hőtechnikai számítással a szigetelés vastagsága kisebb lesz, ami pénzt takarít meg a vásárláskor. Tömör tégla külső falakhoz csak akkor használható, ha a falazat szilárdságának biztosítása szükséges.

Falazat megerősítése csak abban az esetben megengedett, ha a tégla és habarcs minőségének növekedése nem teszi lehetővé a szükséges teherbírás biztosítását.

Számítási példa téglafal.

A téglafal teherbírása számos tényezőtől függ - a tégla márkájától, a habarcs márkájától, a nyílások meglététől és méretétől, a falak rugalmasságától stb. A teherbírás számítása a tervezési séma meghatározásával kezdődik. A falak függőleges terhelésre történő kiszámításakor a falat csuklósan rögzített támasztékoknak kell tekinteni. A falak vízszintes terhelésre (szélre) történő kiszámításakor a falat mereven szorítottnak kell tekinteni. Fontos, hogy ne keverjük össze ezeket a diagramokat, mivel a pillanatdiagramok eltérőek lesznek.

A tervezési rész kiválasztása.

Üres falakban az N hosszirányú erővel és a maximális M hajlítónyomatékkal a padló aljának szintjén lévő I-I szakaszt vesszük számításnak, ami gyakran veszélyes. szakasz II-II, mivel a hajlítónyomaték valamivel kisebb, mint a maximum, és egyenlő 2/3M, és az m g és φ együtthatók minimálisak.

A nyílásokkal ellátott falakban a szakaszt a szemöldök aljának szintjén veszik.

Nézzük az I-I szakaszt.

Egy korábbi cikkből Tehergyűjtés az első emelet falán a teljes terhelés kapott értékét vesszük, amely magában foglalja az első emelet padlójának terheléseit P 1 \u003d 1,8t és a felette lévő padlók G \u003d G P+P 2 +G 2 = 3,7t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5,5

A födém a falra támaszkodik a=150mm távolságban. Az átfedésből származó P 1 hosszirányú erő a / 3 = 150 / 3 = 50 mm távolságban lesz. Miért 1/3? Mivel a támasztószakasz alatti feszültségdiagram háromszög alakú lesz, és a háromszög súlypontja csak a támaszhossz 1/3-a.

A felső G padlók terhelése a közepén hatónak tekintendő.

Mivel a födém terhelése (P 1) nem a szelvény közepén, hanem attól egyenlő távolságra történik:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

akkor hajlítónyomatékot (M) hoz létre szakasz I-I. A pillanat a vállra ható erő szorzata.

M = P 1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm

Ekkor az N hosszirányú erő excentricitása:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Mert csapágyfal 25 cm vastagságú, akkor a számításnál figyelembe kell venni az e ν = 2 cm véletlenszerű excentricitás értékét, ekkor a teljes excentricitás egyenlő:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=h/2=12,5 cm

Amikor e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Az excentrikusan összenyomott elem falazatának szilárdságát a következő képlet határozza meg:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Esély m gés φ 1 a vizsgált szakaszban az I-I egyenlő 1-gyel.

A külső teherhordó falakat legalább szilárdságra, stabilitásra, helyi összeomlásra és hőátadással szembeni ellenállásra kell tervezni. Utána járni milyen vastag legyen egy téglafal , ki kell számolnia. Ebben a cikkben megvizsgáljuk a téglafal teherbírásának kiszámítását, a következő cikkekben pedig a többi számítást. Hogy ne maradjon le egy új cikk megjelenéséről, iratkozzon fel a hírlevélre, és minden számítás után megtudja, mekkora legyen a fal vastagsága. Mivel cégünk nyaralók építésével, azaz alacsony építésű építéssel foglalkozik, minden számítást figyelembe veszünk erre a kategóriára vonatkozóan.

szállítók olyan falakat neveznek, amelyek érzékelik a rajtuk nyugvó födémek, bevonatok, gerendák stb. terhelését.

Falazat megerősítése csak abban az esetben megengedett, ha a tégla és habarcs minőségének növekedése nem teszi lehetővé a szükséges teherbírás biztosítását.

Példa a téglafal kiszámítására.

A tervezési rész kiválasztása.

A nyílásokkal ellátott falakban a szakaszt a szemöldök aljának szintjén veszik.

Nézzük az I-I szakaszt.

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5,5

A felső G padlók terhelése a közepén hatónak tekintendő.

Mivel a födém terhelése (P 1) nem a szelvény közepén, hanem attól egyenlő távolságra történik:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

akkor az I-I szakaszban hajlítónyomatékot (M) hoz létre. A pillanat a vállra ható erő szorzata.

M = P 1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm

Ekkor az N hosszirányú erő excentricitása:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Mivel a teherhordó fal vastagsága 25 cm, a számításnál figyelembe kell venni az e ν = 2 cm véletlenszerű excentricitást, akkor a teljes excentricitás:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=h/2=12,5 cm

Amikor e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Az excentrikusan összenyomott elem falazatának szilárdságát a következő képlet határozza meg:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Esély m gés φ 1 a vizsgált szakaszban az I-I egyenlő 1-gyel.

A válaszfal terhelése az első emelet padlójának keresztrúdjának alsó szintjén, kN	Értékek, kN
hó a II hó régióban	10006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,4*0,001=115,7
hengerelt tetőszőnyeg - 100 N/m 2	1006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,1*0,001=9,1
aszfalt esztrich p=15000N/m 3 15 mm vastagságban	150000,0156,7423,00,51,20,001=20,9
szigetelés - 80 mm vastag farost lapok p \u003d 3000N / m 3 sűrűséggel	30000,086,7423,00,51,20,001=22,3
Párazáró - 50N / m 2	506,7423,00,51,2*0,001=4,7
előregyártott vasbeton födémek - 1750N / m 2	17506,7423,00,51,1*0,001=149,2
vasbeton rácsos súly	69001,10,01=75,9
a párkány súlya a fal téglafalán p \u003d 18000N / m 3	18000((0,38+0,43)0,50,51-0,130,25)* 6,741,1*0,001=23,2
téglafal súlya +3,17 felett	18000((18,03-3,17)6,74 - 2,42,13)0,511,1*0,001=857
a padlók keresztléceiről koncentrálva (feltételesen)	1197505,690,530,001=1022
ablak kitöltési tömege V n \u003d 500N / m 2 -nél	5002,42,131,1*0,001=8,3

A partíció teljes számított terhelése a magasság szintjén. +3,17:

N=115,7+9,1+20,9+22,3+4,7+149,2+75,9+23,2+857,1+1022+8,3=2308,4.

A falat magasságban egyfedelű elemekre lehet felosztani úgy, hogy a tartópántok a keresztrudak támasztékának szintjén helyezkedjenek el. Ebben az esetben feltételezzük, hogy a felső emeletek terhelése a fedőpadló falszakaszának súlypontjában történik, és ezen a padlón belül minden P = 119750 * 5,69 * 0,5 * 0,001 = 340,7 kN terhelés a metszet súlypontjához viszonyított tényleges excentricitással kell alkalmazni.

A P keresztrúd támasztóreakcióinak alkalmazási pontja és a fal belső széle közötti távolság a támasztónyomás helyzetét rögzítő támaszok hiányában legfeljebb a keresztrúd mélységének egyharmada. és legfeljebb 7 cm.

A keresztrúd falba való beágyazásának mélysége esetén a 3 = 380 mm, és 3: 3 = 380: 3 = 127 mm > 70 mm, a P = 340,7 kN támasztónyomás alkalmazási pontját 70-es távolságban elfogadjuk. mm-re a fal belső szélétől.

A fal becsült magassága az alsó szinten

l 0 \u003d 3170 + 50 \u003d 3220 mm.

Az épület alsó emeletének mólójának tervezési sémájához az alap szélének szintjén csípéssel és a mennyezet szintjén csuklós támasztékkal ellátott állványt veszünk.

A rugalmasság a móló készült szilikát tégla 100-as minőség 25-ös habarcson, R=1,3 MPa-nál, falazási jellemző α=1000

λ h \u003d l 0: h \u003d 3220: 510 \u003d 6,31

Együttható hosszirányú kihajlásφ=0,96, merev felső támasztékú falakban a tartószakaszok kihajlása nem vehető figyelembe (φ=1) A válaszfal magasságának középső harmadában a kihajlási együttható megegyezik a számított φ értékkel =0,96. A magasság referenciaharmadában φ lineárisan változik φ=1-ről a számított értékre φ=0,96

A kihajlási együttható értékei a falak számított szakaszaiban, az ablaknyílás felső és alsó szintjén:

φ 1 \u003d 0,96 + (1-0,96)

φ 2 \u003d 0,96 + (1-0,96)

A hajlítónyomatékok értéke a keresztrúd alátámasztási szintjében és a pillér tervezési szakaszaiban az ablaknyílás felső és alsó szintjén, kNm:

M=Pe=340,7*(0,51*0,5-0,07)=63,0

M 1 \u003d 63,0

M 11 \u003d 63,0

A normál erők értéke a fal azonos szakaszaiban, kN:

N 1 = 2308,4 + 0,51 * 6,74 * 0,2 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2322,0

N 11 = 2322 + (0,51 * (6,74-2,4) * 2,1 * 1800 * 1,1 + 50 * 2,1 * 2,4 * 1,1) * 0,01 \u003d 2416,8

N 111 = 2416,8 + 0,51 * 0,8 * 6,74 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2471,2.

A hosszirányú erők excentritásai e 0 \u003d M: N:

e 0 \u003d (66,0: 2308,4) * 1000 \u003d 27 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 \u003d (56,3: 2322) * 1000 \u003d 24 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 \u003d (15,7: 2416,8) * 1000 \u003d 6 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 =0 mm=0,5*ó=0,5*510=255 mm.

Excentrikusan összenyomott téglalap alakú profilfal teherbírása

képlet határozza meg:

N=m g φ 1 RA*(1- )ω, ahol ω=1+ <=1.45,
, ahol φ a kihajlási együttható egy négyszögletes elem teljes szakaszára h c \u003d h-2e 0, m g az az együttható, amely figyelembe veszi a hosszú távú terhelés hatását (h \u003d 510 mm> 300 mm-nél 1) , A a partíció keresztmetszete.

A fal teherbírása (szilárdsága) a keresztrúd tartási szintjén φ = 1,00, e 0 = 27 mm, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) = 3220: (510) -2 * 27 ) = 7,1, φ c = 0,936,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0,5 * (1 + 0,936) \u003d 0,968, ω \u003d 1+
<1.45

N=1*0,968* 1,3*6740*510*(1-
)1,053=4073 kN >2308 kN

A fal teherbírása (szilárdsága) az 1-1 szakaszban φ = 0,987, e 0 = 24 mm, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) = 3220: (510-2 * 24) ) \u003d 6,97, φ c \u003d 0,940,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ s) \u003d 0,5 * (0,987 + 0,940) \u003d 0,964, ω \u003d 1+
<1.45

N 1 \u003d 1 * 0,964 * 1,3 * 4340 * 510 * (1-
)1,047=2631 kN >2322 kN

A fal teherbírása (szilárdsága) a II-II szelvényben, φ = 0,970, e 0 = 6 mm, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) = 3220: (510-2 * 6) ) = 6 ,47,φ c =0,950,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ s) \u003d 0,5 * (0,970 + 0,950) = 0,960, ω \u003d 1+
<1.45

N 11 \u003d 1 * 0,960 * 1,3 * 4340 * 510 * (1- )1,012=2730 kN >2416,8 kN

A pillér teherbírása (szilárdsága) a III-III szelvényben az alapozási levágás szintjén központi összenyomásnál φ=1, e 0 =0 mm,

N 111 = 1 * 1 * 1,3 * 6740 * 510 = 4469 kN > 2471 kN

Hogy. a fal szilárdsága az épület alsó szintjének minden szakaszában biztosított.

Működő szerelvények	Becsült keresztmetszet	Becsült erő M, N mm	Számítási jellemzők			Tervezési megerősítés	Elfogadott betonacél
Működő szerelvények	Becsült keresztmetszet	Becsült erő M, N mm	, mm	, mm	Megerősítő osztály	Tervezési megerősítés	Elfogadott betonacél
Az alsó zónában	Az utolsó szakaszokban	123,80*10					, A s \u003d 760mm 2 két lapos keretben
Az alsó zónában	A középső íveken	94,83*10					, A s \u003d 628mm 2 két lapos keretben
A felső zónában	A második repülésben	52,80*10					, A s \u003d 308mm 2 két keretben
	Minden középső ívben	41,73*10					, A s \u003d 226 mm 2 két keretben
	Egy támaszon	108,38*10					, A s \u003d 628mm 2 egy U alakú rácsban
	Egy támaszon	94,83*10					, A s \u003d 628mm 2 egy U alakú rácsban

3. táblázat

Betöltési séma

Nyíróerők, kNm

Az utolsó szakaszokban

A középső íveken

7. táblázat

Rúd elrendezés		Merevítés keresztmetszetben, mm			Számítási jellemzők
Rúd elrendezés		A rudak töréséig A	levág	A rudak törése után A		mm x10	A táblázat szerint. 9
A keresztléc alsó zónájában	Az utolsó részben: az A bázison
	a B bázison
	Átlagos passz: a B bázison
A keresztléc felső zónájában	A B bázison: a végfesztávtól
A keresztléc felső zónájában	a középső fesztáv oldaláról

Becsült keresztmetszet	Tervezési erő M, kN*m	Metszet méretei, mm	Tervezési jellemzők	Hosszirányú megmunkálási vasalás AIII osztály, mm		Tényleges teherbírás, kN*m
Becsült keresztmetszet	Tervezési erő M, kN*m		Rb = 7,65 MPa	Rs = 355 MPa	Tényleges elfogadva	Tényleges teherbírás, kN*m
A szélső fesztávok alsó zónájában
A felső zónában a B támasztékok felett az oszlop szélén
A középső fesztávok alsó zónájában
A felső zónában a C támaszok felett az oszlop szélén

Ordináták

B i n g ing mo nces, k N m

Az utolsó szakaszokban

A középső íveken

A momentumok fő diagramjának ordinátái 1+4 séma szerinti betöltéskor

az összeggel

M =145,2 kNm

A telek újraosztásának ordinátái IIa

A pillanatok fő diagramjának ordinátái az 1 + 5 sémák szerinti betöltéskor

Az erők újraelosztása az M támasztónyomaték csökkentésével az összeggel

A kiegészítő telek ordinátái at M =89,2 kNm

Az újraelosztási diagram ordinátái IIIa

Betöltési séma

B i n g ing mo nces, k N m

Nyíróerők, kNm

Az utolsó szakaszokban

A középső íveken

		Hosszirányú megerősítés Törhető erősítés	Keresztirányú megerősítés lépés	Nyíróerő a rudak törési pontjában, kN	A törött rudak kilövésének hossza az elméleti törés helyén túl, mm	Minimális érték ω=20d, mm	Elfogadott érték ω, mm	Távolság a tartótengelytől, mm
		Hosszirányú megerősítés Törhető erősítés	Keresztirányú megerősítés lépés	Nyíróerő a rudak törési pontjában, kN		Minimális érték ω=20d, mm	Elfogadott érték ω, mm	Az elméleti törésig (anyagdiagram szerint méretezve)	A tényleges töréspontig

A keresztléc alsó zónájában	Az utolsó részben: az A bázison
	a B bázison
	Átlagos passz: a B bázison
A keresztléc felső zónájában	A B bázison: a végfesztávtól
A keresztléc felső zónájában	a középső fesztáv oldaláról

Вр1 Rs = 360 MPa, АIII Rs = 355 MPa

Az 1-2 és 6-7 tengelyek közötti szélső szakaszokon

Az utolsó szakaszokban

A középső íveken

A középső szakaszokon a tengelyek közötti 2-6

Az utolsó szakaszokban

A középső íveken

Rúd elrendezés		Merevítés keresztmetszetben, mm 2			Tervezési jellemzők
Rúd elrendezés		A rudak szakadásáig	levág	A rudak eltörése után		b * h 0, mm 2 * 10 -2	M \u003d Rb * b * h 0 * A 0, kN * m
A keresztléc alsó zónájában	Az utolsó szakaszban: az A bázison
	a B bázison
	Középső szakaszon: a B bázison
	a támogatásnál C
A keresztléc felső zónájában	A B bázison: a végfesztávtól
	a középső fesztávtól
	A támogatásnál C mindkét oldalról

A törött rudak helye		Hosszanti __ forgórész__ törhető erősítés	Keresztirányú megerősítés _összeg_	Keresztirányú erő a rudak elméleti törésének pontjában, kN	A törött rudak kilövésének hossza az elméleti törés helyén túl, mm	Minimális érték w=20d	Elfogadott érték w, mm	Távolság a tartótengelytől, mm
A törött rudak helye		Hosszanti __ forgórész__ törhető erősítés	Keresztirányú megerősítés _összeg_	Keresztirányú erő a rudak elméleti törésének pontjában, kN		Minimális érték w=20d	Elfogadott érték w, mm	Az elméleti szünet helyére (anyagdiagram szerint)	A tényleges töréspontig
A keresztléc alsó zónájában	Az utolsó szakaszban: az A bázison
	a B bázison
	Középső szakaszon: a B bázison
	a támogatásnál C
A keresztléc felső zónájában	A B bázison: a végfesztávtól
	a középső fesztávtól
	A támogatásnál C mindkét oldalról

A fal stabilitásának kiszámításához először meg kell értenie a besorolásukat (lásd az SNiP II -22-81 "Kő és megerősített falazott szerkezetek", valamint az SNiP útmutatóját), és meg kell értenie, hogy milyen típusú falak vannak:

1. teherhordó falak- ezek azok a falak, amelyeken födémek, tetőszerkezetek stb. E falak vastagságának legalább 250 mm-nek kell lennie (téglafalazat esetén). Ezek a ház legfelelősebb falai. Számítaniuk kell az erőre és a stabilitásra.

2. Önhordó falak- ezek olyan falak, amelyeken semmi sem támaszkodik, de hatással van rájuk az összes fedőszint terhelése. Valójában például egy háromemeletes házban egy ilyen fal három emelet magas lenne; csak a falazat saját tömegéből adódó terhelés jelentős, de az ilyen fal stabilitásának kérdése is nagyon fontos - minél magasabb a fal, annál nagyobb a deformáció veszélye.

3. Függönyfalak- ezek olyan külső falak, amelyeket a mennyezet (vagy más szerkezeti elem) támaszt meg és a rájuk eső terhelés a padló magasságából csak a fal saját súlyától esik. A nem teherhordó falak magassága nem haladhatja meg a 6 métert, különben önhordóvá válnak.

4. A válaszfalak 6 méternél alacsonyabb belső falak, amelyek saját súlyukból csak a terhelést veszik fel.

Foglalkozzunk a falstabilitás kérdésével.

Az első kérdés, ami a "beavatatlan" emberben felmerül: na, hova mehet a fal? Keressük a választ egy hasonlattal. Vegyünk egy keményfedeles könyvet, és tegyük a szélére. Minél nagyobb a könyv formátuma, annál kevésbé lesz stabil; másrészt minél vastagabb a könyv, annál jobban fog állni a szélén. Ugyanez a helyzet a falakkal. A fal stabilitása a magasságtól és vastagságtól függ.

Most válasszuk a legrosszabb lehetőséget: egy vékony, nagy formátumú notebookot, és tegyük a szélére – nemcsak stabilitást veszít, hanem meg is hajlik. Tehát a fal, ha nem teljesülnek a vastagság és a magasság arányának feltételei, elkezd kihajolni a síkból, végül megreped, összeomlik.

Mi szükséges a jelenség elkerüléséhez? Tanulmányozni kell p.p. 6.16...6.20 SNiP II -22-81.

Tekintse meg a falak stabilitásának meghatározásának kérdéseit példák segítségével.

1. példa Adott M25-ös pórusbeton válaszfal 3,5 m magas, 200 mm vastag, 6 m széles, M4 minőségű habarcson, nem kapcsolódik a födémhez. A válaszfalban van egy 1x2,1 m-es ajtónyílás A válaszfal stabilitásának meghatározása szükséges.

A 26. táblázatból (2. tétel) meghatározzuk a falazatcsoportot - III. táblázatból s 28 találunk? = 14. Mert a válaszfal a felső szakaszban nincs rögzítve, β értékét 30%-kal csökkenteni kell (a 6.20. pont szerint), azaz. β = 9,8.

k 1 \u003d 1,8 - 10 cm vastagságú terhelést nem hordozó válaszfalhoz, és k 1 \u003d 1,2 - 25 cm vastag válaszfalhoz. Interpolációval a válaszfalunkhoz 20 cm vastag k 1 \ u003d 1,4;

k 3 \u003d 0,9 - nyílásokkal rendelkező válaszfalakhoz;

tehát k \u003d k 1 k 3 = 1,4 * 0,9 \u003d 1,26.

Végül β = 1,26 * 9,8 = 12,3.

Határozzuk meg a válaszfal magasságának a vastagsághoz viszonyított arányát: H / h = 3,5/0,2 = 17,5 > 12,3 - a feltétel nem teljesül, adott geometriájú ilyen vastagságú válaszfal nem készíthető.

Hogyan lehet ezt a problémát megoldani? Próbáljuk meg növelni az oldat fokozatát M10-re, ekkor a falazatcsoport II lesz, illetve β = 17, és figyelembe véve az együtthatókat β = 1,26 * 17 * 70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17,5 - a feltétel teljesül. A pórusbeton minőségének növelése nélkül a válaszfalba a 6.19. pontnak megfelelően szerkezeti megerősítést is lehetett fektetni. Ekkor β 20%-kal nő és a fal stabilitása biztosított.

2. példa M50-es téglából M25-ös habarcsra készült könnyű falazatú külső nem teherhordó falat adunk. A fal magassága 3 m, vastagsága 0,38 m, a fal hossza 6 m A két ablakos fal mérete 1,2x1,2 m Meg kell határozni a fal stabilitását.

A 26. táblázatból (7. tétel) meghatározzuk a falazati csoportot - I. A 28. táblázatból azt találjuk, hogy β = 22. a fal nincs rögzítve a felső szakaszon, 30%-kal csökkenteni kell a β értékét (a 6.20. bekezdés szerint), pl. β = 15,4.

A 29. táblázatból megtaláljuk a k együtthatókat:

k 1 \u003d 1,2 - 38 cm vastagságú terhelést nem hordozó falhoz;

k 2 = √А n /A b = √1,37 / 2,28 = 0,78 - nyílásos fal esetén, ahol A b = 0,38 * 6 = 2,28 m 2 - a fal vízszintes szakaszának területe, figyelembe véve ablakok, És n = 0,38 * (6-1,2 * 2) \u003d 1,37 m 2;

tehát k \u003d k 1 k 2 = 1,2 * 0,78 \u003d 0,94.

Végül β = 0,94 * 15,4 = 14,5.

Keressük meg a válaszfal magasságának és a vastagságnak az arányát: H / h \u003d 3 / 0,38 \u003d 7,89< 14,5 - условие выполняется.

Ezenkívül ellenőrizni kell a 6.19. bekezdésben meghatározott feltételt:

H + L = 3 + 6 = 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.

Figyelem! A kérdések megválaszolásának megkönnyítése érdekében egy új "INGYENES KONZULTÁCIÓ" rovat jött létre.

class="eliadunit">

Hozzászólások

« 3 4 5 6 7 8

0 #212 Alekszej 2018.02.21. 07:08

Irinát idézve:

a megerősítő profilok nem helyettesítik

Irinát idézve:

az alapozásról: üregek megengedettek a betontestben, de nem alulról, hogy ne csökkenjen a teherbírásért felelős tartófelület. Vagyis legyen alatta egy vékony vasbeton réteg.
És milyen alapozás - szalag vagy födém? Milyen talajok?

A talajok még nem ismertek, nagy valószínűséggel tiszta mező lesz mindenféle vályogtól, eredetileg a födémre gondoltam, de kicsit alacsonyan jön ki, magasabbra akarom, és a felső termőt is el kell távolítani. réteg, ezért inkább bordás vagy akár doboz alakú alapozóra szoktam. Nincs szükségem sok talajtartó képességre - a házat még mindig az 1. emeleten döntötték el, és az expandált agyagbeton nem túl nehéz, a fagyás nem haladja meg a 20 cm-t (bár a régi szovjet szabványok szerint 80).

Szerintem eltávolítani felső réteg 20-30 cm, terítse ki a geotextíliákat, fedje le folyami homokkal és egyenlítse ki tömörítéssel. Utána egy könnyű előkészítő esztrich - a kiegyenlítéshez (úgy tűnik, nem is csinálnak erősítést, bár nem vagyok benne biztos), a vízszigetelés tetejére alapozóval
és akkor van egy dilemma – még ha a merevítőkereteket 150-200 mm széles x 400-600 mm magasra köti le, és méteres lépésekben fekteti le, akkor is üregeket kell kialakítani a keretek között, és ideális esetben ezeknek az üregeknek az erősítés tetején kell lenniük. (igen az előkészítéstől némi távolsággal is, de egyúttal felülről is meg kell erősíteni vékony réteggel egy 60-100 mm-es esztrich alatt) - Szerintem a PPS lemezek legyenek monolitikusak, mint üregek - elméletileg meg fog ezt 1 menetben vibrációval lehet kitölteni.

Azok. mintha látszólag egy 400-600mm-es födém erős merevítéssel 1000-1200mm-enként a térfogati szerkezet egységes és máshol könnyű, míg a térfogat kb 50-70%-án belül hab lesz (terheletlen helyeken) - pl. beton és vasalás fogyasztását tekintve - eléggé összevethető egy 200mm-es födémtel, de + egy rakás viszonylag olcsó hab és több munka.

Ha máshogyan lecserélnék a habot egyszerű talajra/homokra, az még jobb lenne, de akkor a könnyű előkészítés helyett bölcsebb lenne valami komolyabbat tenni a megerősítéssel és a vasalás gerendákba történő eltávolításával - általában mindkettő hiányzik. elmélet és gyakorlati tapasztalat.

0 #214 Irina 2018.02.22 16:21

Idézet:

bocs, általában csak azt írják, hogy a könnyűbetonban (expandált betonban) rossz a kapcsolat a vasalással - hogyan lehet ezt kezelni? ha jól értem, minél erősebb a beton és minél nagyobb a vasalás felülete, annál jobb lesz a csatlakozás, pl. duzzasztott agyagbetonra van szüksége homok (és nem csak duzzasztott agyag és cement) hozzáadásával és vékony vasalással, de gyakrabban

minek harcolni? csak figyelembe kell venni a számításnál és a tervezésnél. Látod, az expandált agyagbeton elég jó fal anyag saját előnyökkel és hátrányokkal. Csakúgy, mint bármely más anyag. Most, ha monolit mennyezetre szeretné használni, lebeszélném, mert
Idézet:

Tégla - elég erős építőanyag, különösen testes, és 2-3 emeletes házak építésekor a közönséges kerámia téglából készült falak általában nem igényelnek további számításokat. A helyzetek azonban mások, például tervbe van véve kétemeletes ház terasz a második emeleten. Elölről téglaoszlopokra tervezik a fém kereszttartókat, amelyeken a terasz padlójának fémgerendái is felfekszenek üreges tégla 3 méter magas, további 3 méter magas oszlopok lesznek, amelyeken a tető nyugszik:

Ebben az esetben természetes kérdés merül fel: mekkora az oszlopok minimális szakasza, amely biztosítja a szükséges szilárdságot és stabilitást? Természetesen az agyagtégla oszlopok, és még inkább a ház falainak lerakásának ötlete korántsem új, és az oszlop lényegét képező téglafalak, pillérek, pillérek számításának minden lehetséges szempontja , kellő részletességgel az SNiP II-22-81 (1995) „Kő- és megerősített falazott szerkezetek” című dokumentumban találhatók. Ez normatív dokumentumés figyelembe kell venni a számításoknál. Az alábbi számítás nem más, mint egy példa a megadott SNiP használatára.

Az oszlopok szilárdságának és stabilitásának meghatározásához sok kezdeti adattal kell rendelkeznie, például: a tégla márkája az erősség szempontjából, az oszlopokon lévő keresztrudak tartási területe, az oszlopok terhelése, a az oszlop keresztmetszete, és ha a tervezési szakaszban ezek közül semmi nem ismert, akkor a következő módon teheti meg:

központi tömörítéssel

Tervezett: Terasz mérete 5x8 m. Három oszlop (egy középen és kettő a széleken) homlokzati üreges téglából 0,25x0,25 m átmérőjű. Az oszlopok tengelytávolsága 4 m. A tégla szilárdsága fokozat az M75.

Egy ilyen tervezési sémával a maximális terhelés a középső alsó oszlopon lesz. Ő az, akinek az erejére kell számítani. Az oszlop terhelése számos tényezőtől függ, különösen az építési területtől. Például Szentpéterváron a tető hóterhelése 180 kg/m², míg Rostov-on-Donban - 80 kg/m². Figyelembe véve magának a tetőnek a súlyát 50-75 kg/m², az oszlop terhelése a tetőről a Leningrádi régió Puskin esetében a következő lehet:

É a tetőtől = (180 1,25 +75) 5 8/4 = 3000 kg vagy 3 tonna

Mivel a padlóanyag és a teraszon ülők, bútorok stb. tényleges terhelése még nem ismert, de a vasbeton födém nincs pontosan megtervezve, de feltételezhető, hogy a padlózat fa lesz, külön fekvésből szélű deszkák, akkor a terasz terhelésének kiszámításához 600 kg/m² egyenletes eloszlású terhelést vehet fel, ekkor a teraszról a központi oszlopra ható koncentrált erő:

N a terasztól = 600 5 8/4 = 6000 kg vagy 6 tonna

A 3 m hosszú oszlopok saját tömege:

N az oszlopból \u003d 1500 3 0,38 0,38 \u003d 649,8 kg vagy 0,65 tonna

Így a középső alsó oszlop teljes terhelése az oszlop alapja melletti szakaszában:

N körülbelül \u003d 3000 + 6000 + 2 650 \u003d 10300 kg vagy 10,3 tonna

Ebben az esetben azonban figyelembe lehet venni, hogy nem túl nagy a valószínűsége annak, hogy a hó okozta átmeneti terhelés, ami a maximális téli idő, és ideiglenes terhelés a padlón, maximum in nyári időszámítás, ezzel egy időben kerül alkalmazásra. Azok. ezeknek a terheléseknek az összege megszorozható egy 0,9-es valószínűségi tényezővel, akkor:

N körülbelül \u003d (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 \u003d 9400 kg vagy 9,4 tonna

A külső oszlopok számított terhelése majdnem kétszer kisebb lesz:

N kr = 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg vagy 5,8 tonna

2. A téglafal szilárdságának meghatározása.

Az M75 tégla márkája azt jelenti, hogy a téglának 75 kgf/cm & sup2 terhelést kell kibírnia, azonban a tégla szilárdsága és a téglafal szilárdsága két különböző dolog. Az alábbi táblázat segít ennek megértésében:

Asztal 1. Falazatra számított nyomószilárdságok

De ez még nem minden. Mindazonáltal az SNiP II-22-81 (1995) 3.11 a) pont azt javasolja, hogy ha a pillérek és pillérek területe kisebb, mint 0,3 m2, szorozza meg a tervezési ellenállás értékét a munkakörülmények együtthatójával γc = 0,8. És mivel oszlopunk keresztmetszete 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m & sup2, ezt az ajánlást kell használnunk. Mint látható, az M75 márkájú téglánál még az M100 falazóhabarcs használata esetén sem haladja meg a falazat szilárdsága a 15 kgf / cm² értéket. Ennek eredményeként oszlopunk számított ellenállása 15 0,8 = 12 kg / cm & sup2 lesz, ekkor a maximális nyomófeszültség:

10300/625 = 16,48 kg/cm² > R = 12 kgf/cm²

Így az oszlop szükséges szilárdságának biztosításához vagy nagyobb szilárdságú téglát kell használni, például M150 (a számított nyomószilárdság M100 habarcsminőséggel 22 0,8 = 17,6 kg / cm és szup2) vagy növelje az oszlop metszetét, vagy használja a falazat keresztirányú megerősítését. Egyelőre koncentráljunk egy tartósabb arctégla használatára.

3. Téglaoszlop stabilitásának meghatározása.

A téglafal szilárdsága és a téglaoszlop stabilitása szintén különböző dolgok és ugyanaz Az SNiP II-22-81 (1995) a téglaoszlop stabilitásának meghatározását javasolja a következő képlet segítségével:

N ≤ m g φRF (1.1)

m g- együttható figyelembe véve a hosszú távú terhelés hatását. Ebben az esetben relatíve szerencsénk van, hiszen a szakasz magasságában h≤ 30 cm, ennek az együtthatónak az értéke 1-nek tekinthető.

φ - kihajlási együttható, az oszlop rugalmasságától függően λ . Ennek az együtthatónak a meghatározásához ismernie kell az oszlop becsült hosszát l o, de nem mindig esik egybe az oszlop magasságával. A szerkezet becsült hosszának meghatározásának finomságait itt nem ismertetjük, csak megjegyezzük, hogy az SNiP II-22-81 (1995) 4.3. o. szerint: "A falak és pillérek becsült magassága l o a kihajlási együtthatók meghatározásakor φ a vízszintes támasztékokon való tartás feltételeitől függően a következőket kell tenni:

a) rögzített csuklós támasztékokkal l o = H;

b) rugalmas felső támasztékkal és merev becsípéssel az alsó támasztékban: egynyílású épületekhez l o = 1,5H, többnyílású épületekhez l o = 1,25H;

c) szabadon álló szerkezeteknél l o = 2H;

d) részlegesen beszorult tartószelvényű szerkezeteknél - figyelembe véve a becsípődés tényleges mértékét, de legalább l o = 0,8 N, ahol H- a födémek vagy más vízszintes támasztékok közötti távolság, vasbeton vízszintes tartókkal, a köztük lévő távolság fényben.

Számítási sémánk első ránézésre a b) pont feltételeit kielégítőnek tekinthető. azaz vehetsz l o = 1,25H = 1,25 3 = 3,75 méter vagy 375 cm. Ezt az értéket azonban csak akkor tudjuk magabiztosan használni, ha az alsó támaszték valóban merev. Ha egy téglaoszlopot egy alapra helyezett tetőfedő vízszigetelő rétegre helyeznek, akkor az ilyen támaszt inkább csuklósnak kell tekinteni, és nem mereven rögzíteni. És ebben az esetben a fal síkjával párhuzamos síkban való felépítésünk geometriailag változó, hiszen a födém szerkezete (külön fekvő deszkák) ebben a síkban nem ad kellő merevséget. 4 kiút van ebből a helyzetből:

1. Alkalmazzon egy alapvetően eltérő konstruktív séma például - az alapba mereven beágyazott fémoszlopok, amelyekre a mennyezet keresztléceit hegesztik, majd esztétikai okokból a fémoszlopokat tetszőleges márkájú homloktéglával lehet lefedni, mivel a fém hordozza az egészet Betöltés. Ebben az esetben igaz, hogy fémoszlopokkal kell számolni, de a becsült hosszúságot lehet venni l o = 1,25H.

2. Készítsen egy másik fedelet, például innen lap anyagok, ami lehetővé teszi, hogy ebben az esetben mind a felső, mind az alsó oszloptámaszt csuklósnak tekintsük l o=H.

3. Készítsen keménységi membránt a fal síkjával párhuzamos síkban. Például a szélek mentén ne oszlopokat, hanem inkább pilléreket helyezzen el. Ez azt is lehetővé teszi, hogy mind a felső, mind az alsó oszloptámaszt csuklósnak tekintsük, de ebben az esetben ki kell számítani a merevségi membránt is.

4. Hagyja figyelmen kívül a fenti opciókat, és az oszlopokat szabadon állónak számítsa merev alsó támasztékkal, pl. l o = 2H. Végül az ókori görögök úgy állították fel oszlopaikat (bár nem téglából) az anyagok ellenállásának ismerete, fémhorgonyok használata nélkül, és még ilyen gondosan ki is írták. építési szabályzatokés akkoriban nem voltak szabályok, ennek ellenére néhány oszlop a mai napig áll.

Most, az oszlop becsült hosszának ismeretében, meghatározhatja a rugalmassági együtthatót:

λ h =l o /h (1.2) vagy

λ én =l o (1.3)

h- az oszlopszakasz magassága vagy szélessége, és én- tehetetlenségi sugár.

Elvileg nem nehéz meghatározni a forgási sugarat, el kell osztani a szakasz tehetetlenségi nyomatékát a szakasz területével, majd ki kell venni az eredményből Négyzetgyök, de ebben az esetben nem igazán szükséges. Ily módon λh = 2300/25 = 24.

Most a rugalmassági együttható értékének ismeretében végre meghatározhatjuk a táblázatból a kihajlási együtthatót:

2. táblázat. Falazat és vasalt falazott szerkezetek kihajlási együtthatói
(SNiP II-22-81 (1995) szerint)

Ugyanakkor a falazat rugalmas jellemzője α táblázat határozza meg:

3. táblázat. A falazat rugalmas jellemzője α (SNiP II-22-81 (1995) szerint)

Ennek eredményeként a kihajlási együttható értéke körülbelül 0,6 lesz (a rugalmas jellemző értékével α = 1200, a 6. pont szerint). Ekkor a központi oszlop maximális terhelése a következő lesz:

N p \u003d m g φγ RF-vel = 1 0,6 0,8 22 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

Ez azt jelenti, hogy az elfogadott 25x25 cm-es szakasz nem elegendő az alsó középső, központilag összenyomott oszlop stabilitásának biztosításához. A stabilitás növelése érdekében a legoptimálisabb az oszlop metszetének növelése. Például, ha egy oszlopot másfél tégla belsejében üreggel helyez el, amelynek mérete 0,38x0,38 m, akkor ily módon nem csak az oszlop keresztmetszete nő. 0,13 m2 vagy 1300 cm2, de az oszlop forgási sugara is megnő én= 11,45 cm. Akkor λi = 600/11,45 = 52,4, és az együttható értéke φ = 0,8. Ebben az esetben a központi oszlop maximális terhelése:

N p = m g φγ RF = 1 0,8 0,8 22 1300 = 18304 kg > N körülbelül 9400 kg mellett

Ez azt jelenti, hogy egy 38x38 cm-es metszet elegendő az alsó középső, margós, középen összenyomott oszlop stabilitásának biztosításához, és még a tégla minősége is csökkenthető. Például az eredetileg elfogadott M75 márka esetében a végső terhelés a következő lesz:

N p \u003d m g φγ RF-vel = 1 0,8 0,8 12 1300 \u003d 9984 kg\u003e N körülbelül \u003d 9400 kg

Úgy tűnik, hogy minden, de kívánatos még egy részletet figyelembe venni. Ebben az esetben jobb, ha az alapozószalagot (mindhárom oszlophoz egyetlen), és nem oszloposra (minden oszlopra külön-külön) készíti, különben az alapozás még kismértékű süllyedése is további feszültségekhez vezet az oszlop testében, és ez pusztuláshoz vezethet. A fentiek figyelembevételével a 0,51x0,51 m-es oszlopok metszete lesz a legoptimálisabb, esztétikai szempontból pedig egy ilyen szakasz az optimális. Az ilyen oszlopok keresztmetszete 2601 cm² lesz.

Példa egy téglaoszlop stabilitásának kiszámítására
excentrikus összenyomás alatt

A tervezett ház szélső oszlopai nem lesznek központilag összenyomva, mivel a keresztlécek csak az egyik oldalon támaszkodnak rájuk. És még akkor is, ha a keresztléceket a teljes oszlopra fektetik, akkor a keresztrudak elhajlása miatt a padlóról és a tetőről származó terhelés a szélső oszlopokra kerül át, nem az oszlopszakasz közepén. Az, hogy ennek a terhelésnek az eredője melyik helyre kerül átadásra, függ a keresztrudak dőlésszögétől a tartókon, a keresztrudak és oszlopok rugalmassági modulusaitól és számos egyéb tényezőtől. Ezt az elmozdulást e o terhelési excentricitásnak nevezzük. Ebben az esetben a tényezők legkedvezőtlenebb kombinációjára vagyunk kíváncsiak, amelyben a mennyezet terhelése az oszlopokra a lehető legközelebb kerül át az oszlop széléhez. Ez azt jelenti, hogy magán a terhelésen kívül a hajlítónyomaték is hat az oszlopokra, egyenlő M = Nem o, és ezt a pillanatot figyelembe kell venni a számításoknál. Általánosságban elmondható, hogy a stabilitásvizsgálat a következő képlettel végezhető el:

N = φRF - MF/W (2.1)

W- szakasz modulus. Ebben az esetben a tető alsó szélső oszlopainak terhelése feltételesen központilag alkalmazottnak tekinthető, és az excentricitást csak a mennyezet felőli terhelés hozza létre. 20 cm-es excentricitással

N p \u003d φRF - MF / W \u003d1 0,8 0,8 12 2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975,68 - 7058,82 = 12916,9 kg >N cr = 5800 kg

Így még nagyon nagy terhelési excentricitás mellett is több mint kétszeres biztonsági ráhagyással rendelkezünk.

Jegyzet: Az SNiP II-22-81 (1995) "Kő és vasalt falazott szerkezetek" más módszert javasol a metszet kiszámításához, figyelembe véve a kőszerkezetek jellemzőit, de az eredmény megközelítőleg ugyanaz lesz, ezért a számítási módszert a Az SNiP itt nincs megadva.

Példa a téglafal szilárdságának kiszámítására. Téglaoszlop számítása szilárdság és stabilitás szempontjából. A téglafal mólójának kiszámításához szüksége lesz