Príklad výpočtu pevnosti tehlovej steny. Výpočet tehlového stĺpa pre pevnosť a stabilitu. Na výpočet móla tehlovej steny budete potrebovať

Vonkajšie nosné steny by mali byť navrhnuté minimálne s ohľadom na pevnosť, stabilitu, lokálne zrútenie a odolnosť proti prestupu tepla. Zistiť aká hrubá by mala byť tehlová stena , treba si to spočítať. V tomto článku zvážime výpočet únosnosti murivo, a v nasledujúcich článkoch - zvyšok výpočtov. Aby ste nezmeškali vydanie nového článku, prihláste sa na odber noviniek a po všetkých výpočtoch zistíte, aká by mala byť hrúbka steny. Keďže naša spoločnosť sa zaoberá výstavbou chát, to znamená nízkopodlažnou výstavbou, zvážime všetky výpočty pre túto kategóriu.

dopravcov nazývajú sa steny, ktoré vnímajú zaťaženie podlahových dosiek, náterov, trámov atď., ktoré na nich spočívajú.

Mali by ste tiež vziať do úvahy značku tehál pre mrazuvzdornosť. Keďže každý si stavia dom pre seba, aspoň sto rokov, potom so suchým a normálnym vlhkostným režimom priestorov je akceptovaný stupeň (M rz) 25 a viac.

Pri stavbe domu, chaty, garáže, prístavieb a iných stavieb so suchými a normálnymi vlhkostnými podmienkami sa odporúča použiť na vonkajšie steny duté tehly, pretože ich tepelná vodivosť je nižšia ako u plných tehál. V súlade s tým sa pri tepelnotechnickom výpočte ukáže, že hrúbka izolácie bude menšia, čo ušetrí peniaze pri jej nákupe. Plná tehla na vonkajšie steny by sa mala používať iba vtedy, ak je to potrebné na zabezpečenie pevnosti muriva.

Vystuženie muriva povolené iba v prípade, keď zvýšenie kvality tehál a malty neumožňuje poskytnúť požadovanú únosnosť.

Príklad výpočtu tehlová stena.

Únosnosť muriva závisí od mnohých faktorov - od značky tehly, značky malty, od prítomnosti otvorov a ich veľkosti, od pružnosti stien atď. Výpočet únosnosti začína definíciou konštrukčnej schémy. Pri výpočte stien pre vertikálne zaťaženie sa predpokladá, že stena je podopretá zavesenými pevnými podperami. Pri výpočte stien pre horizontálne zaťaženie (vietor) sa stena považuje za pevne upnutú. Je dôležité nezamieňať tieto diagramy, pretože momentové diagramy budú odlišné.

Výber sekcie dizajnu.

V prázdnych stenách sa ako vypočítaný berie rez I-I na úrovni dna podlahy s pozdĺžnou silou N a maximálnym ohybovým momentom M. Často je to nebezpečné oddiel II-II, pretože ohybový moment je o niečo menší ako maximum a rovná sa 2/3M a koeficienty m g a φ sú minimálne.

V stenách s otvormi sa rez odoberá na úrovni spodnej časti prekladov.

Pozrime sa na sekciu I-I.

Z predchádzajúceho článku Zber bremien na stene prvého poschodia berieme získanú hodnotu celkového zaťaženia, ktoré zahŕňa zaťaženie z podlahy prvého poschodia P 1 \u003d 1,8 t a nadložných podlaží G \u003d G P + P 2 +G 2 = 3,7 t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7 t + 1,8 t \u003d 5,5 t

Podlahová doska spočíva na stene vo vzdialenosti a=150 mm. Pozdĺžna sila P 1 od prekrytia bude vo vzdialenosti a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Prečo 1/3? Pretože diagram napätia pod nosnou časťou bude vo forme trojuholníka a ťažisko trojuholníka je len 1/3 dĺžky podpery.

Zaťaženie z nadzemných podlaží G sa považuje za aplikované v strede.

Pretože zaťaženie od podlahovej dosky (P 1) nepôsobí v strede rezu, ale vo vzdialenosti od nej rovnajúcej sa:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

potom vytvorí ohybový moment (M) in oddiel I-I. Moment je súčinom sily na ramene.

M = P1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm

Potom bude excentricita pozdĺžnej sily N:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Pretože nosná stena 25 cm hrubý, potom by mal výpočet brať do úvahy hodnotu náhodnej excentricity e ν \u003d 2 cm, potom sa celková excentricita rovná:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=v/2=12,5 cm

Keď e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Pevnosť muriva excentricky stlačeného prvku je určená vzorcom:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Odds m g a φ 1 v posudzovanom úseku sa I-I rovnajú 1.

Vonkajšie nosné steny by mali byť navrhnuté minimálne s ohľadom na pevnosť, stabilitu, lokálne zrútenie a odolnosť proti prestupu tepla. Zistiť aká hrubá by mala byť tehlová stena , treba si to spočítať. V tomto článku zvážime výpočet únosnosti muriva av nasledujúcich článkoch zvyšok výpočtov. Aby ste nezmeškali vydanie nového článku, prihláste sa na odber noviniek a po všetkých výpočtoch zistíte, aká by mala byť hrúbka steny. Keďže naša spoločnosť sa zaoberá výstavbou chát, to znamená nízkopodlažnou výstavbou, zvážime všetky výpočty pre túto kategóriu.

dopravcov nazývajú sa steny, ktoré vnímajú zaťaženie podlahových dosiek, náterov, trámov atď., ktoré na nich spočívajú.

Vystuženie muriva povolené iba v prípade, keď zvýšenie kvality tehál a malty neumožňuje poskytnúť požadovanú únosnosť.

Príklad výpočtu tehlovej steny.

Výber sekcie dizajnu.

V stenách s otvormi sa rez odoberá na úrovni spodnej časti prekladov.

Pozrime sa na sekciu I-I.

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7 t + 1,8 t \u003d 5,5 t

Zaťaženie z nadzemných podlaží G sa považuje za aplikované v strede.

Pretože zaťaženie od podlahovej dosky (P 1) nepôsobí v strede rezu, ale vo vzdialenosti od nej rovnajúcej sa:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

potom vytvorí ohybový moment (M) v reze I-I. Moment je súčinom sily na ramene.

M = P1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm

Potom bude excentricita pozdĺžnej sily N:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Keďže nosná stena má hrúbku 25 cm, výpočet by mal brať do úvahy náhodnú excentricitu e ν = 2 cm, potom je celková excentricita:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=v/2=12,5 cm

Keď e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Pevnosť muriva excentricky stlačeného prvku je určená vzorcom:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Odds m g a φ 1 v posudzovanom úseku sa I-I rovnajú 1.

Zaťaženie na móle na úrovni spodnej časti priečnika podlahy prvého poschodia, kN	Hodnoty, kN
sneh pre II snehovú oblasť	10006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,4*0,001=115,7
rolovaný strešný koberec-100N/m2	1006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,1*0,001=9,1
asfaltový poter pri p=15000N/m 3 hrúbky 15 mm	150000,0156,7423,00,51,20,001=20,9
izolácia - drevovláknité dosky s hrúbkou 80 mm s hustotou p \u003d 3000 N / m 3	30000,086,7423,00,51,20,001=22,3
Parozábrana - 50N / m 2	506,7423,00,51,2*0,001=4,7
prefabrikované železobetónové podlahové dosky - 1750 N / m 2	17506,7423,00,51,1*0,001=149,2
hmotnosť železobetónového krovu	69001,10,01=75,9
hmotnosť rímsy na murive steny pri p \u003d 18000 N / m 3	18000((0,38+0,43)0,50,51-0,130,25)* 6,741,1*0,001=23,2
hmotnosť muriva nad +3,17	18000((18,03-3,17)6,74 - 2,42,13)0,511,1*0,001=857
sústredené z priečok podláh (podmienečne)	1197505,690,530,001=1022
hmotnosť výplne okna pri V n \u003d 500 N / m 2	5002,42,131,1*0,001=8,3

Celkové vypočítané zaťaženie priečky na úrovni elev. +3,17:

N=115,7+9,1+20,9+22,3+4,7+149,2+75,9+23,2+857,1+1022+8,3=2308,4.

Je povolené uvažovať o stene rozdelenej na výšku na prvky s jedným rozpätím s umiestnením nosných závesov na úrovni podpery priečnikov. V tomto prípade sa predpokladá, že zaťaženie z horných poschodí pôsobí v ťažisku časti steny nadložnej podlahy a všetky zaťaženia P = 119750 * 5,69 * 0,5 * 0,001 = 340,7 kN v rámci tohto podlažia sú uvažuje sa aplikovaný so skutočnou excentricitou vzhľadom na ťažisko úseku.

Vzdialenosť od bodu aplikácie podperných reakcií priečnika P k vnútornému okraju steny v prípade neprítomnosti podpier, ktoré fixujú polohu podperného tlaku, nie je väčšia ako tretina hĺbky priečnika. a nie viac ako 7 cm.

Pri hĺbke zapustenia priečnika do steny a 3 = 380 mm a 3: 3 = 380: 3 = 127 mm > 70 mm akceptujeme bod pôsobenia podperného tlaku P = 340,7 kN vo vzdialenosti 70 mm. mm od vnútorného okraja steny.

Odhadovaná výška steny v spodnom poschodí

l 0 \u003d 3170 + 50 \u003d 3220 mm.

Pre návrhovú schému móla spodného poschodia budovy vezmeme stojan so zovretím na úrovni okraja základu a so sklopnou podperou na úrovni stropu.

Flexibilita móla vyrobená z silikátová tehla stupeň 100 na maltu stupňa 25, pri R=1,3MPa s charakteristikou muriva α=1000

λ h \u003d l 0: h \u003d 3220: 510 \u003d 6,31

Koeficient vybočenieφ=0,96, v stenách s tuhou hornou podperou sa nemusí brať do úvahy vybočenie v podperných častiach (φ=1) V strednej tretine výšky priečky sa koeficient vybočenia rovná vypočítanej hodnote φ= 0,96. V referenčných tretinách výšky sa φ lineárne mení z φ=1 na vypočítanú hodnotu φ=0,96

Hodnoty koeficientu vybočenia vo vypočítaných častiach stien, v úrovniach hornej a dolnej časti okenného otvoru:

φ 1 \u003d 0,96 + (1 – 0,96)

φ 2 \u003d 0,96 + (1 – 0,96)

Hodnoty ohybových momentov v úrovni podpery priečnika a v konštrukčných častiach móla na úrovni hornej a dolnej časti okenného otvoru, kNm:

M=Pe=340,7*(0,51*0,5-0,07)=63,0

M 1 \u003d 63,0

M11 = 63,0

Hodnota normálových síl v rovnakých častiach steny, kN:

N 1 \u003d 2308,4 + 0,51 * 6,74 * 0,2 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2322,0

N 11 \u003d 2322 + (0,51 * (6,74-2,4) * 2,1 * 1800 * 1,1 + 50 * 2,1 * 2,4 * 1,1) * 0,01 \u003d 2416,8

N 111 \u003d 2416,8 + 0,51 * 0,8 * 6,74 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2471,2.

Excentricity pozdĺžnych síl e 0 \u003d M: N:

e 0 \u003d (66,0: 2308,4) * 1000 \u003d 27 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 \u003d (56,3: 2322) * 1000 \u003d 24 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 \u003d (15,7: 2416,8) * 1000 \u003d 6 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 = 0 mmy = 0,5 * h = 0,5 * 510 = 255 mm.

Únosnosť excentricky stlačenej steny obdĺžnikového prierezu

sa určuje podľa vzorca:

N=m g φ 1 RA*(1- )ω, kde ω=1+ <=1.45,
, kde φ je koeficient vybočenia pre celý prierez pravouhlého prvku h c \u003d h-2e 0, m g je koeficient, ktorý zohľadňuje vplyv dlhodobého zaťaženia (pri h = 510 mm> 300 mm berieme 1) , A je plocha prierezu priečky.

Únosnosť (pevnosť) steny v úrovni podpery priečnika pri φ=1,00, e 0 =27 mm, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) = 3220: (510- 2 * 27 ) = 7,1, φ c = 0,936,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0,5 * (1 + 0,936) \u003d 0,968, ω \u003d 1+
<1.45

N=1*0,968* 1,3*6740*510*(1-
)1,053=4073 kN >2308 kN

Únosnosť (pevnosť) steny v reze 1-1 pri φ = 0,987, e 0 = 24 mm, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) = 3220: (510-2 * 24 ) \u003d 6,97, φ c \u003d 0,940,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ s) \u003d 0,5 * (0,987 + 0,940) \u003d 0,964, ω \u003d 1+
<1.45

N 1 \u003d 1 * 0,964 * 1,3 * 4340 * 510 * (1-
)1,047=2631 kN >2322 kN

Únosnosť (pevnosť) steny v reze II-II pri φ = 0,970, e 0 = 6 mm, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) = 3220: (510-2 * 6 ) = 6,47,φ c = 0,950,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ s) \u003d 0,5 * (0,970 + 0,950) \u003d 0,960, ω \u003d 1+
<1.45

N 11 \u003d 1 * 0,960 * 1,3 * 4340 * 510 * (1- )1,012=2730 kN >2416,8 kN

Únosnosť (pevnosť) piliera v reze III-III na úrovni odrezania základu pri stredovom stlačení pri φ=1, e 0 =0 mm,

N 111 = 1*1* 1,3*6740*510=4469 kN >2471 kN

To. pevnosť steny je zabezpečená vo všetkých sekciách spodného podlažia budovy.

Pracovné armatúry	Odhadovaný prierez	Odhadovaná sila M, N mm	Výpočtové charakteristiky			Dizajnová výstuž	Akceptovaná výstuž
Pracovné armatúry	Odhadovaný prierez	Odhadovaná sila M, N mm	, mm	, mm	Trieda výstuže	Dizajnová výstuž	Akceptovaná výstuž
V dolnej zóne	V posledných intervaloch	123,80*10					, A s \u003d 760 mm 2 v dvoch plochých rámoch
V dolnej zóne	V stredných rozpätiach	94,83*10					, A s \u003d 628 mm 2 v dvoch plochých rámoch
V hornej zóne	V druhom lete	52,80*10					, A s \u003d 308 mm 2 v dvoch rámoch
	Vo všetkých stredných rozpätiach	41,73*10					, A s \u003d 226 mm 2 v dvoch rámoch
	Na podpere	108,38*10					, A s \u003d 628 mm 2 v jednej mriežke v tvare U
	Na podpere	94,83*10					, A s \u003d 628 mm 2 v jednej mriežke v tvare U

Tabuľka 3

Schéma načítania

Šmykové sily, kNm

V posledných intervaloch

V stredných rozpätiach

Tabuľka 7

Usporiadanie tyče		Výstuž v priereze, mm			Výpočtové charakteristiky
Usporiadanie tyče		Až do zlomenia tyčí A	odrezať	Po zlome tyčí A		mm x10	A podľa tabuľky. 9
V spodnej zóne brvna	V poslednej pasáži: na základni A
	na základni B
	Priemerný pas: na základni B
V hornej zóne brvna	Na základni B: od koncového rozpätia
V hornej zóne brvna	zo strany stredného rozpätia

Odhadovaný prierez	Návrhová sila M, kN*m	Rozmery prierezu, mm	Charakteristiky dizajnu	Pozdĺžna pracovná výstuž triedy AIII, mm		Skutočná únosnosť, kN*m
Odhadovaný prierez	Návrhová sila M, kN*m		Rb = 7,65 MPa	Rs = 355 MPa	Skutočne prijaté	Skutočná únosnosť, kN*m
V spodnej zóne extrémnych rozpätí
V hornej zóne nad podperami B na okraji stĺpa
V spodnej zóne stredného rozpätia
V hornej zóne nad podperami C na okraji stĺpa

Ordináty

B i n ing m e ncie, k N m

V posledných intervaloch

V stredných rozpätiach

Súradnice hlavného grafu momentov pri zaťažení podľa schém 1+4

podľa sumy

M = 145,2 kNm

Ordináty prerozdelenia parcely IIa

Súradnice hlavného diagramu momentov pri zaťažení podľa schém 1 + 5

Prerozdelenie síl znížením momentu podpory M podľa sumy

Súradnice doplnkového pozemku pri M = 89,2 kNm

Ordináty redistribučného diagramu IIIa

Schéma načítania

B i n ing m e ncie, k N m

Šmykové sily, kNm

V posledných intervaloch

V stredných rozpätiach

		Pozdĺžna výstuž Rozbitná výstuž	Priečna výstuž krok	Šmyková sila v mieste pretrhnutia tyčí, kN	Dĺžka vypustenia zlomených prútov za miesto teoretického zlomu, mm	Minimálna hodnota ω=20d, mm	Akceptovaná hodnota ω, mm	Vzdialenosť od osi podpery, mm
		Pozdĺžna výstuž Rozbitná výstuž	Priečna výstuž krok	Šmyková sila v mieste pretrhnutia tyčí, kN		Minimálna hodnota ω=20d, mm	Akceptovaná hodnota ω, mm	Do bodu teoretickej prestávky (v mierke podľa schémy materiálov)	Do skutočného bodu zlomu

V spodnej zóne brvna	V poslednej pasáži: na základni A
	na základni B
	Priemerný pas: na základni B
V hornej zóne brvna	Na základni B: od koncového rozpätia
V hornej zóne brvna	zo strany stredného rozpätia

Вр1 s Rs=360 MPa, АIII s Rs=355 MPa

Na krajných úsekoch medzi osami 1-2 a 6-7

V posledných intervaloch

V stredných rozpätiach

V stredných častiach medzi nápravami 2-6

V posledných intervaloch

V stredných rozpätiach

Usporiadanie tyče		Výstuž v priereze, mm 2			Charakteristiky dizajnu
Usporiadanie tyče		Až do zlomenia prútov	odrezať	Po zlomení prútov		b * h 0, mm2 * 10-2	M \u003d Rb * b * h 0 * A 0, kN * m
V spodnej zóne brvna	V poslednom úseku: na základni A
	na základni B
	V strednom rozpätí: na základni B
	na podpore C
V hornej zóne brvna	Na základni B: od koncového rozpätia
	zo stredného rozpätia
	Na podpore C z oboch strán

Miesto zlomených tyčí		Pozdĺžny __ armatúra__ prelomiteľná výstuž	Priečna výstuž _suma_	Priečna sila v mieste teoretického pretrhnutia tyčí, kN	Dĺžka vypustenia zlomených prútov za miesto teoretického zlomu, mm	Minimálna hodnota w=20d	Akceptovaná hodnota w, mm	Vzdialenosť od osi podpery, mm
Miesto zlomených tyčí		Pozdĺžny __ armatúra__ prelomiteľná výstuž	Priečna výstuž _suma_	Priečna sila v mieste teoretického pretrhnutia tyčí, kN		Minimálna hodnota w=20d	Akceptovaná hodnota w, mm	Na miesto teoretickej prestávky (podľa schémy materiálov)	Do skutočného bodu zlomu
V spodnej zóne brvna	V poslednom úseku: na základni A
	na základni B
	V strednom rozpätí: na základni B
	na podpore C
V hornej zóne brvna	Na základni B: od koncového rozpätia
	zo stredného rozpätia
	Na podpore C z oboch strán

Aby ste mohli vypočítať stabilitu steny, musíte najprv pochopiť ich klasifikáciu (pozri SNiP II -22-81 "Kamenné a vystužené murované konštrukcie", ako aj sprievodcu SNiP) a pochopiť, aké typy stien sú:

1. nosné steny- sú to steny, na ktorých spočívajú podlahové dosky, strešné konštrukcie atď. Hrúbka týchto stien musí byť minimálne 250 mm (pri murive). Toto sú najzodpovednejšie steny v dome. Musia počítať so silou a stabilitou.

2. Samonosné steny- sú to steny, na ktorých nič nespočíva, ale sú ovplyvnené záťažou zo všetkých nadložných podlaží. V skutočnosti by napríklad v trojposchodovom dome bola taká stena vysoká tri poschodia; zaťaženie na ňu len od vlastnej váhy muriva je výrazné, ale veľmi dôležitá je aj otázka stability takejto steny - čím vyššia stena, tým väčšie riziko jej deformácie.

3. Závesové steny- ide o vonkajšie steny, ktoré sú podopreté stropom (alebo inými konštrukčnými prvkami) a zaťaženie na ne z výšky podlahy dopadá len vlastnou váhou steny. Výška nenosných stien nesmie byť väčšia ako 6 metrov, inak sa stanú samonosnými.

4. Priečky sú vnútorné steny vysoké menej ako 6 metrov, ktoré preberajú iba zaťaženie vlastnou hmotnosťou.

Poďme sa zaoberať otázkou stability steny.

Prvá otázka, ktorá sa vynára u „nezasväteného“ človeka: dobre, kam môže zájsť múr? Hľadajme odpoveď pomocou analógie. Vezmite knihu s pevnou väzbou a položte ju na okraj. Čím väčší je formát knihy, tým menej stabilná bude; na druhej strane, čím je kniha hrubšia, tým lepšie bude stáť na okraji. Pri stenách je situácia rovnaká. Stabilita steny závisí od výšky a hrúbky.

Teraz zoberme tú najhoršiu možnosť: tenký veľkoformátový notebook a položte ho na okraj - nielenže stratí stabilitu, ale sa aj ohne. Takže stena, ak nie sú splnené podmienky pre pomer hrúbky a výšky, sa začne ohýbať z roviny a nakoniec praskne a zrúti sa.

Čo je potrebné, aby sa tomuto javu zabránilo? Je potrebné študovať p.p. 6.16...6.20 SNiP II -22-81.

Zvážte otázky určovania stability stien pomocou príkladov.

Príklad 1 Daná priečka z pórobetónu triedy M25 na maltu triedy M4 3,5 m vysoká, 200 mm hrubá, 6 m široká, nespojená so stropom. V priečke je dverný otvor 1x2,1 m.Je potrebné určiť stabilitu priečky.

Z tabuľky 26 (položka 2) určíme skupinu muriva - III. Z tabuliek s 28 nájdeme? = 14. Pretože priečka nie je v hornom úseku pevná, je potrebné znížiť hodnotu β o 30% (podľa odseku 6.20), t.j. p = 9,8.

k 1 \u003d 1,8 - pre priečku, ktorá nenesie zaťaženie s hrúbkou 10 cm, a k 1 \u003d 1,2 - pre priečku s hrúbkou 25 cm. Interpoláciou zistíme pre našu priečku hrúbku 20 cm k 1 \ u003d 1,4;

k 3 \u003d 0,9 - pre priečky s otvormi;

takže k \u003d k 1 k 3 \u003d 1,4 * 0,9 \u003d 1,26.

Nakoniec β = 1,26 * 9,8 = 12,3.

Nájdeme pomer výšky priečky k hrúbke: H / h = 3,5/0,2 = 17,5 > 12,3 - podmienka nie je splnená, priečku takejto hrúbky s danou geometriou nie je možné vyrobiť.

Ako sa dá tento problém vyriešiť? Pokúsme sa zvýšiť stupeň riešenia na M10, potom sa skupina muriva stane II, respektíve β = 17, a berúc do úvahy koeficienty β = 1,26 * 17 * 70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - podmienka je splnená. Bez zvýšenia kvality pórobetónu bolo tiež možné položiť konštrukčnú výstuž do priečky v súlade s článkom 6.19. Potom sa β zvýši o 20 % a stabilita steny je zabezpečená.

Príklad 2 Daná je vonkajšia nenosná stena z ľahkého muriva z tehál M50 na maltu triedy M25. Výška múru je 3 m, hrúbka 0,38 m, dĺžka múru 6 m Múr s dvomi oknami má rozmer 1,2x1,2 m. Je potrebné určiť stabilitu múru.

Z tabuľky 26 (položka 7) určíme skupinu muriva - I. Z tabuliek 28 nájdeme β = 22. stena nie je v hornom reze upevnená, je potrebné znížiť hodnotu β o 30% (podľa odseku 6.20), t.j. p = 15,4.

Koeficienty k nájdeme z tabuliek 29:

k 1 \u003d 1,2 - pre stenu, ktorá nenesie zaťaženie s hrúbkou 38 cm;

k 2 = √А n /A b = √1,37 / 2,28 = 0,78 - pre stenu s otvormi, kde A b = 0,38 * 6 = 2,28 m 2 - plocha vodorovnej časti steny, berúc do úvahy okná a n \u003d 0,38 * (6-1,2 * 2) \u003d 1,37 m 2;

takže k \u003d k 1 k 2 \u003d 1,2 * 0,78 \u003d 0,94.

Nakoniec β = 0,94 * 15,4 = 14,5.

Nájdite pomer výšky priečky k hrúbke: H / h \u003d 3 / 0,38 \u003d 7,89< 14,5 - условие выполняется.

Tiež je potrebné skontrolovať stav uvedený v bode 6.19:

H + L = 3 + 6 = 9 min< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.

Pozor! Pre pohodlie pri zodpovedaní vašich otázok bola vytvorená nová sekcia „BEZPLATNÁ KONZULTÁCIA“.

class="eliadunit">

Komentáre

« 3 4 5 6 7 8

0 #212 Alexey 21.02.2018 07:08

Citujem Irinu:

výstužné profily nenahradia

Citujem Irinu:

o základoch: v betónovom telese sú povolené dutiny, ale nie zospodu, aby sa nezmenšila plocha podpery, ktorá je zodpovedná za nosnosť. To znamená, že pod ním by mala byť tenká vrstva železobetónu.
A aký základ - páska alebo doska? Aké pôdy?

Pôdy ešte nie sú známe, s najväčšou pravdepodobnosťou tam bude čisté pole všelijakej hliny, pôvodne som si myslel, že doska, ale príde mi trochu nízka, chcem ju vyššie a musím odstrániť aj hornú úrodnú vrstva, takze zvyknem rebrova alebo aj krabickovy zaklad. Nepotrebujem veľkú únosnosť pôdy - dom bol stále rozhodnutý na 1. poschodí a keramzitový betón nie je príliš ťažký, zamrznutie nie je viac ako 20 cm (hoci podľa starých sovietskych noriem 80).

Myslím, že odstrániť vrchná vrstva 20-30 cm, rozložiť geotextíliu, zasypať riečnym pieskom a vyrovnať zhutnením. Potom ľahký prípravný poter - na vyrovnanie (zdá sa, že do neho ani nerobia výstuž, aj keď si nie som istý), na vrch hydroizolácie so základným náterom
a potom je tu už dilema - aj keď zviažete výstužné rámy šírky 150-200 mm x 400-600 mm vysoké a položíte ich v metrových krokoch, stále musíte medzi týmito rámami vytvoriť medzery a v ideálnom prípade by tieto dutiny mali byť na vrchu výstuž (áno aj s určitým odstupom od prípravku, ale zároveň ich bude treba vystužiť aj zhora tenkou vrstvou pod 60-100mm poter) - PPS platne by podľa mňa mali byť monolitické ako dutiny - teoreticky to bude možné naplniť v 1 jazde vibrovaním.

Tie. akoby na pohľad doska 400-600mm s mohutnou výstužou každých 1000-1200mm objemová štruktúra je na iných miestach rovnomerná a ľahká, pričom vo vnútri cca 50-70% objemu bude pena (na nezaťažených miestach) - t.j. čo sa týka spotreby betónu a výstuže - je to celkom porovnateľné s 200mm doskou, ale + kopa relatívne lacnej peny a viac práce.

Ak by sme mohli penový plast nejako nahradiť jednoduchou zeminou / pieskom, bolo by to ešte lepšie, ale namiesto ľahkej prípravy by bolo rozumnejšie urobiť niečo vážnejšie s výstužou a odstránením výstuže do nosníkov - vo všeobecnosti som chýba teória aj praktické skúsenosti.

0 #214 Irina 22.02.2018 16:21

Citácia:

prepáčte, vo všeobecnosti len píšu, že v ľahkom betóne (tahobetón) je zlé spojenie s výstužou - ako sa s tým vysporiadať? ako som pochopil, čím je betón pevnejší a čím väčšia je plocha výstuže, tým lepšie bude spojenie, t.j. potrebujete keramzit betón s prídavkom piesku (a nielen keramzitu a cementu) a tenkú výstuž, ale častejšie

prečo s tým bojovať? len treba brať do úvahy pri výpočte a návrhu. Vidíte, keramzitový betón je dosť dobrý stena materiál s vlastným zoznamom výhod a nevýhod. Rovnako ako akýkoľvek iný materiál. Teraz, ak by ste to chceli použiť na monolitický strop, odhováral by som vás, pretože
Citácia:

Tehla - dostatočne silná Stavebný Materiál, najmä plné, a pri stavbe domov s 2 až 3 poschodiami, steny z obyčajných keramických tehál spravidla nepotrebujú ďalšie výpočty. Situácie sú však rôzne, napríklad sa plánuje dvojposchodový dom s terasou na druhom poschodí. Kovové priečniky, na ktorých budú spočívať aj kovové trámy podlahy terasy, sa plánuje z prednej strany podoprieť na tehlové stĺpy. dutá tehla 3 metre vysoké, pribudnú ďalšie stĺpy vysoké 3 metre, na ktorých bude spočívať strecha:

V tomto prípade vyvstáva prirodzená otázka: aký je minimálny prierez stĺpov, ktorý poskytne požadovanú pevnosť a stabilitu? Samozrejme, myšlienka kladenia stĺpov z hlinených tehál a ešte viac stien domu nie je ani zďaleka nová a všetky možné aspekty výpočtov tehlových stien, stien, stĺpov, ktoré sú podstatou stĺpu , sú dostatočne podrobne uvedené v SNiP II-22-81 (1995) "Kamenné a vystužené murované konštrukcie". Toto normatívny dokument a mali by sa zohľadniť pri výpočtoch. Nižšie uvedený výpočet nie je ničím iným ako príkladom použitia špecifikovaného SNiP.

Na určenie pevnosti a stability stĺpov musíte mať veľa počiatočných údajov, ako napríklad: značka tehly pre pevnosť, oblasť podpory priečnikov na stĺpoch, zaťaženie stĺpov, prierezová plocha stĺpca, a ak nič z toho nie je známe vo fáze návrhu, môžete to urobiť nasledujúcim spôsobom:

s centrálnou kompresiou

Navrhnuté: Terasa s rozmermi 5x8 m Tri stĺpy (jeden v strede a dva po okrajoch) z lícovej dutej tehly s prierezom 0,25x0,25 m Vzdialenosť medzi osami stĺpov je 4 m. pre pevnosť je M75.

Pri takejto schéme dizajnu bude maximálne zaťaženie stredného spodného stĺpika. Práve ona by sa mala počítať so silou. Zaťaženie stĺpa závisí od mnohých faktorov, najmä od oblasti konštrukcie. Napríklad zaťaženie strechy snehom v Petrohrade je 180 kg/m² a v Rostove na Done 80 kg/m². Ak vezmeme do úvahy hmotnosť samotnej strechy 50-75 kg/m², zaťaženie stĺpu zo strechy pre Puškina, Leningradská oblasť, môže byť:

N zo strechy = (180 1,25 +75) 5 8/4 = 3000 kg alebo 3 tony

Nakoľko ešte nie je známe skutočné zaťaženie od materiálu podlahy a od ľudí sediacich na terase, nábytku a pod., ale nie je presne naplánovaná železobetónová doska, ale predpokladá sa, že podlaha bude drevená, zo samostatne ležiacich lemované dosky, potom na výpočet zaťaženia z terasy môžete vziať rovnomerne rozložené zaťaženie 600 kg/m², potom sústredená sila z terasy pôsobiaca na stredový stĺp bude:

N z terasy = 600 5 8/4 = 6000 kg alebo 6 ton

Vlastná hmotnosť stĺpov dlhých 3 m bude:

N zo stĺpca \u003d 1500 3 0,38 0,38 \u003d 649,8 kg alebo 0,65 tony

Celkové zaťaženie stredného spodného stĺpa v časti stĺpa v blízkosti základu bude teda:

N s približne \u003d 3000 + 6000 + 2 650 \u003d 10300 kg alebo 10,3 tony

V tomto prípade však možno vziať do úvahy, že nie je veľmi vysoká pravdepodobnosť, že dočasné zaťaženie snehom, ktoré je maximálne v r. zimný čas, a dočasné zaťaženie podlahy, maximálne v letný čas, sa bude uplatňovať súčasne. Tie. súčet týchto zaťažení možno vynásobiť faktorom pravdepodobnosti 0,9, potom:

N s približne \u003d (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 \u003d 9400 kg alebo 9,4 tony

Vypočítané zaťaženie na vonkajších stĺpoch bude takmer dvakrát menšie:

N kr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg alebo 5,8 tony

2. Stanovenie pevnosti tehlového muriva.

Značka tehly M75 znamená, že tehla musí vydržať zaťaženie 75 kgf / cm & sup2, avšak sila tehly a sila muriva sú dve rôzne veci. Nasledujúca tabuľka vám to pomôže pochopiť:

stôl 1. Vypočítané pevnosti v tlaku pre murivo

Ale to nie je všetko. Všetky rovnaké SNiP II-22-81 (1995) s. 3.11 a) odporúčajú, ak je plocha stĺpov a pilierov menšia ako 0,3 m2, vynásobte hodnotu konštrukčného odporu koeficientom pracovných podmienok γ c \u003d 0,8. A keďže plocha prierezu nášho stĺpca je 0,25 x 0,25 \u003d 0,0625 m & sup2, budeme musieť použiť toto odporúčanie. Ako vidíte, pre tehlu značky M75 aj pri použití murovacej malty M100 pevnosť muriva nepresiahne 15 kgf / cm². Výsledkom je, že návrhová odolnosť pre náš stĺp bude 15 0,8 = 12 kg / cm & sup2, potom maximálne tlakové napätie bude:

10300/625 = 16,48 kg/cm² > R = 12 kgf/cm²

Aby sa teda zabezpečila potrebná pevnosť stĺpika, je potrebné buď použiť tehlu väčšej pevnosti, napríklad M150 (vypočítaná pevnosť v tlaku so značkou malty M100 bude 22 0,8 = 17,6 kg / cm & sup2) alebo zväčšiť prierez stĺpa alebo použiť priečne vystuženie muriva. Zatiaľ sa sústreďme na použitie odolnejšej lícovej tehly.

3. Stanovenie stability tehlového stĺpa.

Pevnosť muriva a stabilita tehlového stĺpa sú tiež rozdielne veci a všetky rovnaké SNiP II-22-81 (1995) odporúča určiť stabilitu tehlového stĺpa pomocou nasledujúceho vzorca:

N < mg φRF (1.1)

m g- koeficient zohľadňujúci vplyv dlhodobého zaťaženia. V tomto prípade, relatívne povedané, máme šťastie, keďže vo výške úseku h≤ 30 cm, hodnotu tohto koeficientu možno považovať za rovnú 1.

φ - koeficient vybočenia v závislosti od pružnosti stĺpu λ . Na určenie tohto koeficientu potrebujete poznať odhadovanú dĺžku stĺpca l o, ale nie vždy sa zhoduje s výškou stĺpca. Jemnosti určovania odhadovanej dĺžky konštrukcie tu nie sú uvedené, poznamenávame len, že podľa SNiP II-22-81 (1995) s. 4.3: „Odhadované výšky stien a stĺpov l o pri určovaní koeficientov vzperu φ v závislosti od podmienok ich podpory na horizontálnych podperách by sa malo vziať:

a) s pevnými sklopnými podperami l o = H;

b) s elastickou hornou podperou a pevným zovretím v spodnej podpere: pre budovy s jedným rozpätím l o = 1,5H, pre budovy s viacerými rozpätiami l o = 1,25 H;

c) pre voľne stojace konštrukcie l o = 2H;

d) pre konštrukcie s čiastočne zovretými nosnými časťami - berúc do úvahy skutočný stupeň zovretia, ale nie menej ako l o = 0,8 N, kde H- vzdialenosť medzi stropmi alebo inými horizontálnymi podperami, pri železobetónových horizontálnych podperách, vzdialenosť medzi nimi vo svetle.

Našu schému výpočtu možno na prvý pohľad považovať za spĺňajúcu podmienky odseku b). t.j. môžete si vziať l o = 1,25 H = 1,25 3 = 3,75 metra alebo 375 cm. Túto hodnotu však môžeme s istotou použiť iba vtedy, ak je spodná podpera skutočne tuhá. Ak sa tehlový stĺp položí na hydroizolačnú vrstvu strešnej lepenky položenú na základe, potom by sa takáto podpera mala považovať skôr za kĺbovú a nie pevne zovretú. A v tomto prípade je naša konštrukcia v rovine rovnobežnej s rovinou steny geometricky variabilná, keďže konštrukcia stropu (samostatne ležiace dosky) neposkytuje v tejto rovine dostatočnú tuhosť. Z tejto situácie existujú 4 spôsoby:

1. Použiť zásadne iný konštruktívna schéma , napríklad - kovové stĺpy pevne zapustené do základu, ku ktorému budú privarené priečniky podlahy, potom z estetických dôvodov môžu byť kovové stĺpy obložené lícovou tehlou akejkoľvek značky, keďže kov ponesie celé naložiť. V tomto prípade je pravda, že kovové stĺpy je potrebné vypočítať, ale možno vziať odhadovanú dĺžku l o = 1,25 H.

2. Urobte ďalší kryt, napríklad z listové materiály, čo nám v tomto prípade umožní považovať horné aj spodné stĺpové podpery za kĺbové l o=H.

3. Vytvorte membránu tvrdosti v rovine rovnobežnej s rovinou steny. Napríklad pozdĺž okrajov rozmiestnite nie stĺpy, ale skôr móla. To nám tiež umožní považovať horné aj spodné stĺpové podpery za kĺbové, ale v tomto prípade je potrebné dodatočne vypočítať tuhosť diafragmy.

4. Vyššie uvedené možnosti ignorujte a stĺpiky počítajte ako samostatne stojace s pevnou spodnou podperou, t.j. l o = 2H. Nakoniec starí Gréci postavili svoje stĺpy (aj keď nie z tehál) bez akejkoľvek znalosti odolnosti materiálov, bez použitia kovových kotiev a dokonca tak starostlivo napísané stavebné predpisy a v tých časoch neexistovali žiadne pravidlá, napriek tomu niektoré kolóny stoja dodnes.

Teraz, keď poznáte odhadovanú dĺžku stĺpca, môžete určiť koeficient flexibility:

λ h =l o /h (1.2) resp

λ i =l o (1.3)

h- výška alebo šírka sekcie stĺpca a i- polomer zotrvačnosti.

V zásade nie je ťažké určiť polomer otáčania, musíte rozdeliť moment zotrvačnosti úseku plochou úseku a potom extrahovať z výsledku Odmocnina, ale v tomto prípade to naozaj nie je potrebné. Touto cestou λh = 2 300/25 = 24.

Teraz, keď poznáme hodnotu koeficientu pružnosti, môžeme konečne určiť koeficient vybočenia z tabuľky:

tabuľka 2. Koeficienty vybočenia pre murované a vystužené murované konštrukcie
(podľa SNiP II-22-81 (1995))

Zároveň elastická charakteristika muriva α určuje tabuľka:

Tabuľka 3. Elastická charakteristika muriva α (podľa SNiP II-22-81 (1995))

V dôsledku toho bude hodnota koeficientu vybočenia asi 0,6 (s hodnotou elastickej charakteristiky α = 1200, podľa položky 6). Potom bude maximálne zaťaženie centrálneho stĺpika:

N p \u003d m g φγ s RF \u003d 1 0,6 0,8 22 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

To znamená, že akceptovaný úsek 25x25 cm nestačí na zabezpečenie stability spodného centrálneho centrálne stlačeného stĺpika. Na zvýšenie stability by bolo najoptimálnejšie zväčšiť prierez stĺpika. Napríklad, ak rozložíte stĺpec s dutinou vo vnútri jednej a pol tehly s rozmermi 0,38 x 0,38 m, potom sa týmto spôsobom nielen plocha prierezu stĺpa zväčší na 0,13 m2 alebo 1300 cm2, ale zväčší sa aj polomer otáčania stĺpa na i= 11,45 cm. Potom λi = 600/11,45 = 52,4, a hodnotu koeficientu φ = 0,8. V tomto prípade bude maximálne zaťaženie centrálneho stĺpika:

N p = m g φγ s RF = 1 0,8 0,8 22 1300 = 18304 kg > N s približne = 9400 kg

To znamená, že úsek 38x38 cm stačí na zabezpečenie stability spodného centrálneho centrálne stlačeného stĺpika s okrajom a dokonca aj značku tehly možno zmenšiť. Napríklad pri pôvodne prijatej značke M75 bude konečné zaťaženie:

N p \u003d m g φγ s RF \u003d 1 0,8 0,8 12 12 1300 \u003d 9984 kg\u003e N s približne \u003d 9400 kg

Zdá sa, že je to všetko, ale je žiaduce vziať do úvahy ešte jeden detail. V tomto prípade je lepšie vytvoriť základovú pásku (jedinú pre všetky tri stĺpy) a nie stĺpovú (zvlášť pre každý stĺp), inak aj malé poklesnutie základu povedie k dodatočným napätiam v tele stĺpa a to môže viesť k zničeniu. S prihliadnutím na všetko uvedené bude najoptimálnejší úsek stĺpov 0,51x0,51 m a z estetického hľadiska je takýto úsek optimálny. Plocha prierezu takýchto stĺpov bude 2601 cm².

Príklad výpočtu tehlového stĺpa pre stabilitu
pri excentrickej kompresii

Krajné stĺpy v navrhovanom dome nebudú centrálne stlačené, pretože priečky budú na nich spočívať iba na jednej strane. A aj keď sú priečky položené na celom stĺpe, potom sa v dôsledku vychýlenia priečok zaťaženie z podlahy a strechy prenesie na extrémne stĺpy, ktoré nie sú v strede časti stĺpa. Kam presne sa bude výslednica tohto zaťaženia prenášať, závisí od uhla sklonu priečok na podperách, modulov pružnosti priečok a stĺpov a množstva ďalších faktorov. Toto posunutie sa nazýva excentricita aplikácie zaťaženia e o. V tomto prípade nás zaujíma najnepriaznivejšia kombinácia faktorov, pri ktorej sa zaťaženie podlahy na stĺpy prenesie čo najbližšie k okraju stĺpa. To znamená, že okrem samotného zaťaženia bude na stĺpy pôsobiť aj ohybový moment, rovný M = Ne o, a tento moment je potrebné zohľadniť pri výpočtoch. Vo všeobecnosti možno testovanie stability vykonať pomocou nasledujúceho vzorca:

N = φRF - MF/W (2.1)

W- modul sekcie. V tomto prípade môže byť zaťaženie pre spodné extrémne stĺpy zo strechy podmienene považované za centrálne a excentricita bude vytvorená iba zaťažením zo stropu. S excentricitou 20 cm

N p \u003d φRF - MF / W \u003d1 0,8 0,8 12 2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975,68 – 7058,82 = 12916,9 kg >Ncr = 5800 kg

Preto aj pri veľmi veľkej excentricite aplikácie zaťaženia máme viac ako dvojnásobnú mieru bezpečnosti.

Poznámka: SNiP II-22-81 (1995) „Kamenné a vystužené kamenné konštrukcie“ odporúča použiť inú metódu na výpočet úseku, berúc do úvahy vlastnosti kamenných konštrukcií, ale výsledok bude približne rovnaký, preto je metóda výpočtu odporúčaná SNiP sa tu neuvádza.

Príklad výpočtu pevnosti tehlovej steny. Výpočet tehlového stĺpa pre pevnosť a stabilitu. Na výpočet móla tehlovej steny budete potrebovať