Primer izračuna opečne stene za trdnost. Izračun opečnega stebra za trdnost in stabilnost. Za izračun pomola opečne stene boste potrebovali

Zunanje nosilne stene morajo biti zasnovane vsaj tako, da zagotavljajo trdnost, stabilnost, lokalno zrušitev in odpornost proti prenosu toplote. Izvedeti kako debel naj bo zid iz opeke , morate izračunati. V tem članku bomo razmislili o izračunu nosilnosti zidanje, in v naslednjih člankih - ostali izračuni. Da ne bi zamudili objave novega članka, se naročite na novice in izvedeli boste, kakšna mora biti debelina stene po vseh izračunih. Ker se naše podjetje ukvarja z gradnjo koč, to je z nizko gradnjo, bomo upoštevali vse izračune za to kategorijo.

nosilci imenujemo stene, ki zaznavajo obremenitev talnih plošč, oblog, tramov itd., ki ležijo na njih.

Upoštevati morate tudi znamko opeke za odpornost proti zmrzali. Ker vsak zase gradi hišo vsaj za sto let, potem je pri suhem in normalnem režimu vlažnosti prostorov sprejeta ocena (M rz) 25 in več.

Pri gradnji hiše, koče, garaže, gospodarskih poslopij in drugih objektov s suhimi in normalnimi pogoji vlažnosti je priporočljivo uporabljati votle opeke za zunanje stene, saj je njihova toplotna prevodnost nižja od trdne opeke. V skladu s tem se bo s toplotnotehničnim izračunom izkazalo, da bo debelina izolacije manjša, kar bo prihranilo denar pri nakupu. Polno opeko za zunanje stene je treba uporabiti le, če je potrebno zagotoviti trdnost zidu.

Ojačitev zidov dovoljeno le v primeru, ko povečanje stopnje opeke in malte ne omogoča zagotavljanja zahtevane nosilnosti.

Primer izračuna zid.

Nosilnost zidakov je odvisna od številnih dejavnikov - od znamke opeke, znamke malte, od prisotnosti odprtin in njihove velikosti, od prožnosti sten itd. Izračun nosilnosti se začne z opredelitvijo projektne sheme. Pri izračunu sten za navpične obremenitve se šteje, da je stena podprta z zgibno pritrjenimi nosilci. Pri izračunu sten za vodoravne obremenitve (veter) velja, da je stena togo vpeta. Pomembno je, da teh diagramov ne zamenjate, saj bodo trenutni diagrami drugačni.

Izbira oblikovalskega odseka.

Pri slepih stenah se kot izračunani vzame odsek I-I v višini dna tal z vzdolžno silo N in največjim upogibnim momentom M. Pogosto je nevarno razdelek II-II, saj je upogibni moment nekoliko manjši od največjega in je enak 2/3M, koeficienta m g in φ pa sta minimalna.

V stenah z odprtinami se prerez vzame na ravni dna preklad.

Poglejmo razdelek I-I.

Iz prejšnjega članka Zbiranje obremenitev na steni prvega nadstropja vzamemo dobljeno vrednost skupne obremenitve, ki vključuje obremenitve tal prvega nadstropja P 1 \u003d 1,8t in zgornjih tal G \u003d G P + P 2 +G 2 = 3,7 t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5,5t

Talna plošča leži na steni na razdalji a=150mm. Vzdolžna sila P 1 od prekrivanja bo na razdalji a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Zakaj 1/3? Ker bo diagram napetosti pod nosilnim odsekom v obliki trikotnika, težišče trikotnika pa je le 1/3 dolžine nosilca.

Obremenitev iz zgornjih nadstropij G velja za uporabljeno v središču.

Ker obremenitev talne plošče (P 1) ne deluje v središču odseka, ampak na razdalji od njega, ki je enaka:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

potem bo ustvaril upogibni moment (M) v razdelek I-I. Trenutek je produkt sile na rami.

M = P 1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm

Potem bo ekscentričnost vzdolžne sile N:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Ker nosilna stena debeline 25 cm, potem je treba pri izračunu upoštevati vrednost naključne ekscentričnosti e ν \u003d 2 cm, potem je skupna ekscentričnost enaka:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=v/2=12,5 cm

Ko je e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Trdnost zida ekscentrično stisnjenega elementa je določena s formulo:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

kvote m g in φ 1 v obravnavanem razdelku so I-I enaki 1.

Zunanje nosilne stene morajo biti zasnovane vsaj tako, da zagotavljajo trdnost, stabilnost, lokalno zrušitev in odpornost proti prenosu toplote. Izvedeti kako debel naj bo zid iz opeke , morate izračunati. V tem članku bomo razmislili o izračunu nosilnosti opeke, v naslednjih člankih pa o preostalih izračunih. Da ne bi zamudili objave novega članka, se naročite na novice in izvedeli boste, kakšna mora biti debelina stene po vseh izračunih. Ker se naše podjetje ukvarja z gradnjo koč, to je z nizko gradnjo, bomo upoštevali vse izračune za to kategorijo.

nosilci imenujemo stene, ki zaznavajo obremenitev talnih plošč, oblog, tramov itd., ki ležijo na njih.

Ojačitev zidov dovoljeno le v primeru, ko povečanje stopnje opeke in malte ne omogoča zagotavljanja zahtevane nosilnosti.

Primer izračuna opečne stene.

Izbira oblikovalskega odseka.

V stenah z odprtinami se prerez vzame na ravni dna preklad.

Poglejmo razdelek I-I.

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5,5t

Obremenitev iz zgornjih nadstropij G velja za uporabljeno v središču.

Ker obremenitev talne plošče (P 1) ne deluje v središču odseka, ampak na razdalji od njega, ki je enaka:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

potem bo ustvaril upogibni moment (M) v prerezu I-I. Trenutek je produkt sile na rami.

M = P 1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm

Potem bo ekscentričnost vzdolžne sile N:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Ker je nosilna stena debela 25 cm, je treba pri izračunu upoštevati naključno ekscentričnost e ν = 2 cm, potem je skupna ekscentričnost:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=v/2=12,5 cm

Ko je e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Trdnost zida ekscentrično stisnjenega elementa je določena s formulo:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

kvote m g in φ 1 v obravnavanem razdelku so I-I enaki 1.

Obremenitev na pomolu na ravni dna prečke tal v prvem nadstropju, kN	Vrednosti, kN
sneg za II snežno regijo	10006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,4*0,001=115,7
valjana strešna preproga-100N/m 2	1006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,1*0,001=9,1
asfaltni estrih pri p=15000N/m 3 debeline 15 mm	150000,0156,7423,00,51,20,001=20,9
izolacija - lesno-vlaknene plošče debeline 80 mm z gostoto p \u003d 3000N / m 3	30000,086,7423,00,51,20,001=22,3
Parna zapora - 50N / m 2	506,7423,00,51,2*0,001=4,7
montažne armiranobetonske talne plošče - 1750N / m 2	17506,7423,00,51,1*0,001=149,2
teža armiranobetonskega nosilca	69001,10,01=75,9
teža venca na zidu stene pri p \u003d 18000N / m 3	18000((0,38+0,43)0,50,51-0,130,25)* 6,741,1*0,001=23,2
teža zidakov nad +3,17	18000((18,03-3,17)6,74 - 2,42,13)0,511,1*0,001=857
koncentrirano iz prečk tal (pogojno)	1197505,690,530,001=1022
teža polnila okna pri V n \u003d 500N / m 2	5002,42,131,1*0,001=8,3

Skupna izračunana obremenitev predelne stene na nivoju nv. +3,17:

N=115,7+9,1+20,9+22,3+4,7+149,2+75,9+23,2+857,1+1022+8,3=2308,4.

Dovoljeno je upoštevati steno, razdeljeno po višini na elemente z enim razponom z lokacijo podpornih tečajev na ravni podpore prečk. V tem primeru se predpostavlja, da je obremenitev iz zgornjih nadstropij uporabljena v težišču odseka stene nadstropja, vse obremenitve P = 119750 * 5,69 * 0,5 * 0,001 = 340,7 kN znotraj tega nadstropja pa so velja za uporabljeno z dejansko ekscentričnostjo glede na težišče preseka.

Razdalja od točke uporabe podpornih reakcij prečke P do notranjega roba stene v odsotnosti nosilcev, ki fiksirajo položaj podpornega tlaka, se šteje, da ni večja od tretjine globine prečke. in ne več kot 7 cm.

Z globino vgradnje prečke v steno a 3 = 380 mm in 3: 3 = 380: 3 = 127 mm > 70 mm sprejmemo točko uporabe podpornega tlaka P = 340,7 kN na razdalji 70 mm od notranjega roba stene.

Predvidena višina stene v spodnji etaži

l 0 \u003d 3170 + 50 \u003d 3220 mm.

Za načrtovanje pomola spodnjega nadstropja stavbe vzamemo stojalo s stiskanjem na ravni roba temelja in z zgibno oporo na ravni stropa.

Fleksibilnost pomola iz silikatna opeka razred 100 na malti razreda 25, pri R=1,3MPa z zidarsko karakteristiko α=1000

λ h \u003d l 0: h \u003d 3220: 510 \u003d 6,31

Koeficient upogibanjeφ=0,96, pri stenah s togim zgornjim nosilcem se uklon v nosilnih odsekih ne sme upoštevati (φ=1) V srednji tretjini višine zidu je koeficient uklona enak izračunani vrednosti φ=0,96 . V referenčnih tretjinah višine se φ linearno spreminja od φ=1 do izračunane vrednosti φ=0,96

Vrednosti koeficienta uklona v konstrukcijskih delih sten, v nivojih zgornjega in spodnjega dela okenske odprtine:

φ 1 \u003d 0,96 + (1-0,96)

φ 2 \u003d 0,96 + (1-0,96)

Vrednosti upogibnih momentov v ravni podpore prečke in v konstrukcijskih odsekih pomola na ravni zgornjega in spodnjega dela okenske odprtine, kNm:

M=Pe=340,7*(0,51*0,5-0,07)=63,0

M 1 \u003d 63,0

M11 =63,0

Vrednost normalnih sil v istih odsekih stene, kN:

N 1 \u003d 2308,4 + 0,51 * 6,74 * 0,2 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2322,0

N 11 \u003d 2322 + (0,51 * (6,74-2,4) * 2,1 * 1800 * 1,1 + 50 * 2,1 * 2,4 * 1,1) * 0,01 \u003d 2416,8

N 111 \u003d 2416,8 + 0,51 * 0,8 * 6,74 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2471,2.

Ekscentričnosti vzdolžnih sil e 0 \u003d M: N:

e 0 \u003d (66,0: 2308,4) * 1000 \u003d 27 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 \u003d (56,3: 2322) * 1000 \u003d 24 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 \u003d (15,7: 2416,8) * 1000 \u003d 6 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 =0 mmy=0,5*h=0,5*510=255 mm.

Nosilnost ekscentrično stisnjene stene pravokotnega preseka

se določi s formulo:

N=m g φ 1 RA*(1- )ω, kjer je ω=1+ <=1.45,
, kjer je φ koeficient uklona za celoten odsek pravokotnega elementa h c \u003d h-2e 0, m g je koeficient, ki upošteva vpliv dolgotrajne obremenitve (pri h \u003d 510 mm> 300 mm vzemite 1) , A je površina prečnega prereza predelne stene.

Nosilnost (trdnost) stene na ravni podpore prečke pri φ = 1,00, e 0 = 27 mm, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) \u003d 3220: ( 510-2 * 27 )=7,1,φ c=0,936,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0,5 * (1 + 0,936) = 0,968, ω \u003d 1+
<1.45

N=1*0,968* 1,3*6740*510*(1-
)1,053=4073 kN >2308 kN

Nosilnost (trdnost) stene v odseku 1-1 pri φ = 0,987, e 0 = 24 mm, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) = 3220: (510-2 * 24 ) \u003d 6,97, φ c \u003d 0,940,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ s) = 0,5 * (0,987 + 0,940) \u003d 0,964, ω \u003d 1+
<1.45

N 1 \u003d 1 * 0,964 * 1,3 * 4340 * 510 * (1-
)1,047=2631 kN >2322 kN

Nosilnost (trdnost) stebra v odseku II-II pri φ \u003d 0,970, e 0 \u003d 6 mm, λ c \u003d l 0: h c \u003d l 0: (h-2e 0) = 3220: (510-2 * 6) \u003d 6 ,47,φ c =0,950,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ s) = 0,5 * (0,970 + 0,950) \u003d 0,960, ω \u003d 1+
<1.45

N 11 \u003d 1 * 0,960 * 1,3 * 4340 * 510 * (1- )1,012=2730 kN >2416,8 kN

Nosilnost (trdnost) stebra v prerezu III-III v višini roba temelja pri središčnem stiskanju pri φ=1, e 0 =0 mm,

N 111 =1*1* 1,3*6740*510=4469 kN >2471 kN

to. trdnost zidu je zagotovljena v vseh delih spodnje etaže objekta.

Delovno okovje	Ocenjeni presek	Ocenjena sila M, N mm	Značilnosti izračuna			Oblikovalska ojačitev	Sprejeta armatura
Delovno okovje	Ocenjeni presek	Ocenjena sila M, N mm	, mm	, mm	Razred ojačitve	Oblikovalska ojačitev	Sprejeta armatura
V spodnji coni	V zadnjih razponih	123,80*10					, A s \u003d 760 mm 2 v dveh ravnih okvirjih
V spodnji coni	V srednjih razponih	94,83*10					, A s \u003d 628 mm 2 v dveh ravnih okvirjih
V zgornji coni	V drugem letu	52,80*10					, A s \u003d 308 mm 2 v dveh okvirjih
	V vseh srednjih razponih	41,73*10					, A s \u003d 226 mm 2 v dveh okvirjih
	Na nosilcu	108,38*10					, A s \u003d 628 mm 2 v eni mreži v obliki črke U
	Na nosilcu	94,83*10					, A s \u003d 628 mm 2 v eni mreži v obliki črke U

Tabela 3

Shema nalaganja

Strižne sile, kNm

V zadnjih razponih

V srednjih razponih

Tabela 7

Ureditev palic		Ojačitev v prerezu, mm			Značilnosti izračuna
Ureditev palic		Do zloma palic A	odrezati	Po zlomu palic A		mm x10	A po tabeli. 9
V spodnjem območju prečke	V zadnjem odlomku: na bazi A
	na bazi B
	Povprečna podaja: na bazi B
V zgornjem območju prečke	Na podlagi B: od končnega razpona
V zgornjem območju prečke	s strani srednjega razpona

Ocenjeni presek	Projektna sila M, kN*m	Mere preseka, mm	Značilnosti oblikovanja	Vzdolžna delovna ojačitev razreda AIII, mm		Dejanska nosilnost, kN*m
Ocenjeni presek	Projektna sila M, kN*m		Rb =7,65 MPa	R s =355 MPa	Dejansko sprejeto	Dejanska nosilnost, kN*m
V spodnjem območju skrajnih razponov
V zgornji coni zgoraj nosilci B na robu stebra
V spodnjem območju srednjih razponov
V zgornji coni zgoraj podpira C na robu stebra

Ordinate

B i n g ov e m e s t i , k N m

V zadnjih razponih

V srednjih razponih

Ordinate glavne risbe trenutkov pri obremenitvi po shemah 1+4

po znesku

M =145,2 kNm

Ordinate prerazporeditve parcele IIa

Ordinate glavnega diagrama trenutkov pri obremenitvi po shemah 1 + 5

Prerazporeditev sil z zmanjšanjem podpornega momenta M po znesku

Ordinate dodatne parcele pri M =89,2 kNm

Ordinate prerazporeditvenega diagrama IIIa

Shema nalaganja

B i n g ov e m e s t i , k N m

Strižne sile, kNm

V zadnjih razponih

V srednjih razponih

		Vzdolžna ojačitev Lomljiva ojačitev	Prečna ojačitev korak	Strižna sila na mestu zloma palic, kN	Dolžina izstrelitve zlomljenih palic preko mesta teoretičnega preloma, mm	Najmanjša vrednost ω=20d, mm	Sprejeta vrednost ω, mm	Razdalja od podporne osi, mm
		Vzdolžna ojačitev Lomljiva ojačitev	Prečna ojačitev korak	Strižna sila na mestu zloma palic, kN		Najmanjša vrednost ω=20d, mm	Sprejeta vrednost ω, mm	Do teoretičnega preloma (skalirano glede na diagram materialov)	Do dejanske prelomne točke

V spodnjem območju prečke	V zadnjem odlomku: na bazi A
	na bazi B
	Povprečna podaja: na bazi B
V zgornjem območju prečke	Na podlagi B: od končnega razpona
V zgornjem območju prečke	s strani srednjega razpona

Вр1 z Rs=360 MPa, АIII z Rs=355 MPa

Na skrajnih odsekih med osema 1-2 in 6-7

V zadnjih razponih

V srednjih razponih

V srednjih odsekih med osmi 2-6

V zadnjih razponih

V srednjih razponih

Ureditev palic		Ojačitev v prerezu, mm 2			Značilnosti oblikovanja
Ureditev palic		Do zloma palic	odrezati	Po zlomu palic		b * h 0, mm 2 * 10 -2	M \u003d R b * b * h 0 * A 0, kN * m
V spodnjem območju prečke	V zadnjem razponu: na bazi A
	na bazi B
	V srednjem razponu: na bazi B
	pri podpori C
V zgornjem območju prečke	Na podlagi B: od končnega razpona
	od srednjega razpona
	Pri podpori C z obeh strani

Lokacija zlomljenih palic		vzdolžni __ armatura__ lomljiva ojačitev	Prečna ojačitev _količina_	Prečna sila na mestu teoretičnega zloma palic, kN	Dolžina izstrelitve zlomljenih palic preko mesta teoretičnega preloma, mm	Najmanjša vrednost w=20d	Sprejeta vrednost w, mm	Razdalja od podporne osi, mm
Lokacija zlomljenih palic		vzdolžni __ armatura__ lomljiva ojačitev	Prečna ojačitev _količina_	Prečna sila na mestu teoretičnega zloma palic, kN		Najmanjša vrednost w=20d	Sprejeta vrednost w, mm	Do mesta teoretičnega odmora (po diagramu materialov)	Do dejanske prelomne točke
V spodnjem območju prečke	V zadnjem razponu: na bazi A
	na bazi B
	V srednjem razponu: na bazi B
	pri podpori C
V zgornjem območju prečke	Na podlagi B: od končnega razpona
	od srednjega razpona
	Pri podpori C z obeh strani

Če želite izvesti izračun stene za stabilnost, morate najprej razumeti njihovo klasifikacijo (glejte SNiP II -22-81 "Kamnite in armirane zidane konstrukcije", kot tudi vodnik po SNiP) in razumeti, katere vrste sten so:

1. nosilne stene- to so stene, na katere se naslanjajo medetažne plošče, strešne konstrukcije ipd. Debelina teh sten mora biti najmanj 250 mm (pri zidakih). To so najbolj odgovorne stene v hiši. Računati morajo na moč in stabilnost.

2. Samonosne stene- to so stene, na katere nič ne sloni, vendar jih obremenjujejo vse zgornje etaže. Pravzaprav bi bila na primer v trinadstropni hiši taka stena visoka tri nadstropja; obremenitev na njej samo zaradi lastne teže zidu je pomembna, vendar je zelo pomembno tudi vprašanje stabilnosti takšne stene - višja kot je stena, večja je nevarnost njene deformacije.

3. Zavese- to so zunanje stene, ki so podprte s stropom (ali drugimi konstrukcijskimi elementi) in obremenitev na njih pada z višine tal samo od lastne teže stene. Višina nenosilnih zidov ne sme biti večja od 6 metrov, sicer postanejo samonosilni.

4. Predelne stene so notranje stene, manjše od 6 metrov, ki prevzamejo samo obremenitev lastne teže.

Ukvarjajmo se z vprašanjem stabilnosti stene.

Prvo vprašanje, ki se pojavi pri "nepoučeni" osebi: no, kam lahko gre stena? Poiščimo odgovor z analogijo. Vzemite knjigo s trdimi platnicami in jo postavite na rob. Večji kot je format knjige, manj stabilna bo; po drugi strani pa debelejša kot je knjiga, bolje bo stala na robu. Enako je s stenami. Stabilnost stene je odvisna od višine in debeline.

Zdaj pa vzemimo najslabšo možnost: tanek prenosni računalnik velikega formata in ga postavimo na rob - ne bo le izgubil stabilnosti, ampak se bo tudi upognil. Torej se bo stena, če pogoji za razmerje med debelino in višino niso izpolnjeni, začela upogibati iz ravnine, sčasoma pa počiti in se zrušiti.

Kaj je potrebno, da se izognemo temu pojavu? Treba je študirati p.p. 6.16...6.20 SNiP II -22-81.

Razmislite o vprašanjih določanja stabilnosti sten s primeri.

Primer 1 Podana predelna stena iz porobetona razreda M25 na malti razreda M4 višine 3,5 m, debeline 200 mm, širine 6 m, ki ni povezana s stropom. V predelni steni je vratna odprtina 1x2,1 m, potrebno je določiti stabilnost predelne stene.

Iz tabele 26 (točka 2) določimo zidarsko skupino - III. Iz tabel s 28 najdemo? = 14. Ker pregrada ni pritrjena v zgornjem delu, je treba zmanjšati vrednost β za 30% (v skladu z odstavkom 6.20), tj. β = 9,8.

k 1 \u003d 1,8 - za predelno steno, ki ne nosi obremenitve debeline 10 cm, in k 1 \u003d 1,2 - za predelno steno debeline 25 cm Z interpolacijo najdemo za našo particijo debeline 20 cm k 1 \ u003d 1,4;

k 3 \u003d 0,9 - za predelne stene z odprtinami;

torej k \u003d k 1 k 3 \u003d 1,4 * 0,9 \u003d 1,26.

Končno je β = 1,26 * 9,8 = 12,3.

Poiščemo razmerje med višino pregrade in debelino: H / h = 3,5/0,2 = 17,5 > 12,3 - pogoj ni izpolnjen, pregrade takšne debeline z dano geometrijo ni mogoče izdelati.

Kako se lahko ta problem reši? Poskusimo povečati stopnjo raztopine na M10, potem bo zidarska skupina postala II, oziroma β = 17, in ob upoštevanju koeficientov β = 1,26 * 17 * 70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - pogoj je izpolnjen. Prav tako je bilo mogoče brez povečanja stopnje gaziranega betona v predelno steno položiti strukturno ojačitev v skladu s klavzulo 6.19. Nato se β poveča za 20 % in stabilnost stene je zagotovljena.

Primer 2 Podana je zunanja nenosilna stena iz lahkega zidaka iz opeke M50 na malti M25. Višina zidu je 3 m, debelina 0,38 m, dolžina zidu 6 m, zid z dvema oknoma je dimenzij 1,2x1,2 m, potrebno je ugotoviti stabilnost zidu.

Iz tabele 26 (točka 7) določimo zidarsko skupino - I. Iz tabel 28 najdemo β = 22. stena ni pritrjena v zgornjem delu, je treba zmanjšati vrednost β za 30% (v skladu z odstavkom 6.20), tj. β = 15,4.

Koeficiente k najdemo iz tabel 29:

k 1 \u003d 1,2 - za steno, ki ne nosi obremenitve z debelino 38 cm;

k 2 = √А n /A b = √1,37 / 2,28 = 0,78 - za steno z odprtinami, kjer je A b = 0,38 * 6 = 2,28 m 2 - površina vodoravnega dela stene, ob upoštevanju okna, In n \u003d 0,38 * (6-1,2 * 2) \u003d 1,37 m 2;

torej k \u003d k 1 k 2 \u003d 1,2 * 0,78 \u003d 0,94.

Končno je β = 0,94 * 15,4 = 14,5.

Ugotovimo razmerje med višino predelne stene in debelino: H / h \u003d 3 / 0,38 \u003d 7,89< 14,5 - условие выполняется.

Prav tako je treba preveriti stanje, navedeno v odstavku 6.19:

V + L = 3 + 6 = 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.

Pozor! Za lažje odgovarjanje na vaša vprašanja je bil ustvarjen nov razdelek "BREZPLAČNO POSVETOVANJE".

class="eliadunit">

Komentarji

« 3 4 5 6 7 8

0 #212 Alexey 21.02.2018 07:08

Citiram Irino:

ojačitveni profili ne bodo nadomestili

Citiram Irino:

o temelju: v telesu betona so dovoljene praznine, vendar ne od spodaj, da se ne zmanjša površina podpore, ki je odgovorna za nosilnost. To pomeni, da mora biti spodaj tanka plast armiranega betona.
In kakšen temelj - trak ali plošča? Kakšna tla?

Tla še niso znana, najverjetneje bo čisto polje vseh vrst ilovice, prvotno sem mislil ploščo, vendar bo izpadla malo nizko, hočem višje, odstraniti pa moram tudi zgornjo rodovitno plast, zato se nagibam k rebrasti ali celo škatlasti podlagi. Ne potrebujem veliko nosilnosti tal - hiša je bila še vedno odločena v 1. nadstropju, ekspandirani glineni beton pa ni zelo težak, zmrzovanje ni več kot 20 cm (čeprav po starih sovjetskih standardih 80).

Mislim odstraniti zgornji sloj 20-30 cm, položite geotekstil, pokrijte z rečnim peskom in poravnajte z zbijanjem. Nato lahek pripravljalni estrih - za izravnavo (zdi se, da vanj sploh ne naredijo armature, čeprav nisem prepričan), na vrhu hidroizolacije s temeljnim premazom
in potem je že dilema - tudi če vežete armaturne okvirje širine 150-200mm x 400-600mm višine in jih polagate v metrskih korakih, potem morate še vedno oblikovati praznine med temi okvirji in idealno bi bilo, da bi bile te praznine na vrhu ojačitev (ja tudi z nekaj odmika od priprave, a hkrati jih bo treba tudi od zgoraj armirati s tanko plastjo pod estrihom 60-100 mm) - mislim, da bi morale biti PPS plošče monolitne kot praznine - teoretično to bo mogoče napolniti v 1 vožnji z vibracijami.

Tisti. kot da je na videz plošča 400-600 mm z močno ojačitvijo vsakih 1000-1200 mm, je volumetrična struktura enotna in lahka na drugih mestih, medtem ko bo znotraj približno 50-70% prostornine pena (na neobremenjenih mestih) - tj. glede na porabo betona in armature - je čisto primerljivo z 200mm ploščo, ampak + en kup relativno poceni pene in več dela.

Če bi penasto plastiko nekako nadomestili z navadno zemljo/peskom, bi bilo še bolje, ampak potem bi bilo namesto lahke priprave bolj pametno narediti nekaj resnejšega z armiranjem in odstranjevanjem armature v nosilce - na splošno mi manjka tako teorija kot praktične izkušnje.

0 #214 Irina 22.02.2018 16:21

Kvota:

oprostite, na splošno samo pišejo, da je v lahkem betonu (ekspandiranem betonu) slaba povezava z armaturo - kako ravnati s tem? kot razumem, močnejši kot je beton in večja kot je površina armature, boljša bo povezava, tj. potrebujete ekspandirani glineni beton z dodatkom peska (in ne le ekspandirane gline in cementa) in tanko armaturo, vendar pogosteje

zakaj se boriti? morate le upoštevati pri izračunu in oblikovanju. Vidite, ekspandirani glineni beton je dovolj dober zid material s svojim seznamom prednosti in slabosti. Tako kot vsak drug material. Zdaj, če bi ga želeli uporabiti za monolitni strop, bi vas odvrnil, ker
Kvota:

Opeka - dovolj močna gradbeni material, zlasti polnega telesa, in pri gradnji hiš 2-3 nadstropij, stene iz navadne keramične opeke praviloma ne potrebujejo dodatnih izračunov. Vendar so situacije drugačne, na primer, načrtovano je dvonadstropna hiša s teraso v drugem nadstropju. Kovinske prečke, na katere bodo sloneli tudi kovinski nosilci terasne etaže, so predvidene s čelne strani na opečnih stebrih. votla opeka 3 metre visoko bo več stebrov višine 3 metre, na katerih bo slonela streha:

V tem primeru se pojavi naravno vprašanje: kakšen je najmanjši odsek stebrov, ki bo zagotovil zahtevano trdnost in stabilnost? Seveda ideja o polaganju stebrov iz glinene opeke, še bolj pa sten hiše, še zdaleč ni nova in vsi možni vidiki izračunov opečnih sten, sten, stebrov, ki so bistvo stebra , so dovolj podrobno opisani v SNiP II-22-81 (1995) "Kamnite in armirane zidane konstrukcije". to normativni dokument in jih je treba upoštevati pri izračunih. Spodnji izračun ni nič drugega kot primer uporabe navedenega SNiP.

Za določitev trdnosti in stabilnosti stebrov morate imeti veliko začetnih podatkov, kot so: znamka opeke za trdnost, območje podpore prečk na stebrih, obremenitev stebrov, presečno območje stolpca, in če nič od tega ni znano v fazi načrtovanja, potem lahko storite na naslednji način:

s centralnim stiskanjem

Oblikovano: Terasa z dimenzijami 5x8 m Trije stebri (eden na sredini in dva vzdolž robov) iz votle opeke s prerezom 0,25x0,25 m Razdalja med osema stebrov je 4 m Trdnost opeke razred je M75.

S takšno konstrukcijsko shemo bo največja obremenitev na srednjem spodnjem stolpcu. Nanjo je treba računati na moč. Obremenitev stebra je odvisna od številnih dejavnikov, zlasti od območja gradnje. Na primer, snežna obremenitev strehe v Sankt Peterburgu je 180 kg/m², v Rostovu na Donu pa 80 kg/m². Ob upoštevanju teže same strehe 50-75 kg/m² je lahko obremenitev stebra s strehe za Puškin, Leningradska regija:

N s strehe = (180 1,25 +75) 5 8/4 = 3000 kg ali 3 tone

Ker dejanske obremenitve od talnega materiala in od sedečih ljudi na terasi, pohištva ipd. še niso znane, pa armiranobetonska plošča ni točno predvidena, se pa predvideva, da bo pod lesen, od ločeno ležečih. obrobljene deske, potem lahko za izračun obremenitve s terase vzamete enakomerno porazdeljeno obremenitev 600 kg/m², potem bo koncentrirana sila s terase, ki deluje na osrednji steber, enaka:

N s terase = 600 5 8/4 = 6000 kg oz 6 ton

Lastna teža stebrov dolžine 3 m bo:

N iz stolpca \u003d 1500 3 0,38 0,38 \u003d 649,8 kg oz 0,65 tone

Tako bo skupna obremenitev srednjega spodnjega stebra v odseku stebra blizu temeljev:

N s približno \u003d 3000 + 6000 + 2 650 \u003d 10300 kg oz 10,3 tone

Vendar pa je v tem primeru mogoče upoštevati, da ni zelo velika verjetnost, da bi začasna obremenitev s snegom, ki je največja v zimski čas, in začasna obremenitev tal, največ v poletni čas, bodo uporabljeni hkrati. Tisti. vsoto teh obremenitev lahko pomnožimo s faktorjem verjetnosti 0,9, potem:

N s približno \u003d (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 \u003d 9400 kg oz 9,4 tone

Izračunana obremenitev zunanjih stebrov bo skoraj dvakrat manjša:

N kr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg oz 5,8 ton

2. Določitev trdnosti zidakov.

Znamka opeke M75 pomeni, da mora opeka prenesti obremenitev 75 kgf / cm & sup2, vendar sta trdnost opeke in trdnost opeke dve različni stvari. Naslednja tabela vam bo pomagala razumeti to:

Tabela 1. Izračunane tlačne trdnosti zidov

A to še ni vse. Enako SNiP II-22-81 (1995) stran 3.11 a) priporoča, da če je površina stebrov in stebrov manjša od 0,3 m2, pomnožite vrednost konstrukcijske odpornosti s koeficientom delovnih pogojev γ c \u003d 0,8. In ker je površina prečnega prereza našega stolpca 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m & sup2, bomo morali uporabiti to priporočilo. Kot lahko vidite, za opeko znamke M75, tudi pri uporabi zidarske malte M100, trdnost zidu ne bo presegla 15 kgf / cm². Posledično bo konstrukcijska odpornost za naš stolpec 15 0,8 = 12 kg / cm & sup2, potem bo največja tlačna napetost:

10300/625 = 16,48 kg/cm² > R = 12 kgf/cm²

Tako je za zagotovitev potrebne trdnosti stebra potrebno bodisi uporabiti opeko večje trdnosti, na primer M150 (izračunana tlačna trdnost z znamko malte M100 bo 22 0,8 = 17,6 kg / cm & sup2) ali povečajte prerez stebra ali uporabite prečno ojačitev zidu. Za zdaj se osredotočimo na uporabo bolj trpežne obrazne opeke.

3. Določitev stabilnosti opečnega stebra.

Trdnost opečnega zidu in stabilnost opečnega stebra sta tudi različni in enaki stvari SNiP II-22-81 (1995) priporoča določitev stabilnosti opečnega stebra po naslednji formuli:

N ≤ m g φRF (1.1)

m g- koeficient, ki upošteva vpliv dolgotrajne obremenitve. V tem primeru imamo, relativno gledano, srečo, saj na višini odseka h≤ 30 cm, lahko vrednost tega koeficienta vzamemo enako 1.

φ - koeficient uklona, odvisen od prožnosti stebra λ . Za določitev tega koeficienta morate poznati ocenjeno dolžino stebra l o, vendar ne sovpada vedno z višino stolpca. Tankosti določanja ocenjene dolžine konstrukcije tukaj niso navedene, ugotavljamo le, da v skladu s SNiP II-22-81 (1995) str. 4.3: "Ocenjene višine sten in stebrov l o pri določanju koeficientov uklona φ glede na pogoje njihove podpore na vodoravnih nosilcih je treba vzeti:

a) s fiksnimi zgibnimi nosilci l o = H;

b) z elastičnim zgornjim nosilcem in togim stiskanjem v spodnjem nosilcu: za stavbe z enim razponom l o = 1,5 H, za večrazponske zgradbe l o = 1,25 H;

c) za prostostoječe objekte l o = 2H;

d) za konstrukcije z delno stisnjenimi podpornimi odseki - ob upoštevanju dejanske stopnje stisnjenja, vendar ne manj kot l o = 0,8N, kje H- razdalja med stropi ali drugimi vodoravnimi nosilci, z armiranobetonskimi vodoravnimi nosilci, razdalja med njimi na svetlobi.

Na prvi pogled se lahko šteje, da naša računska shema izpolnjuje pogoje iz odstavka b). lahko vzamete l o = 1,25 H = 1,25 3 = 3,75 metra ali 375 cm. Vendar pa lahko to vrednost zanesljivo uporabimo le, če je spodnja opora res toga. Če bo opečni steber položen na hidroizolacijski sloj strešnega materiala, položen na temelj, potem je treba takšno oporo obravnavati kot tečajno in ne togo vpeto. In v tem primeru je naša konstrukcija v ravnini, ki je vzporedna z ravnino stene, geometrijsko spremenljiva, saj struktura stropa (ločeno ležeče plošče) ne zagotavlja zadostne togosti v tej ravnini. Obstajajo 4 poti iz te situacije:

1. Uporabite bistveno drugačno konstruktivna shema , na primer - kovinski stebri, togo vgrajeni v temelj, na katerega bodo privarjene talne prečke, nato pa se lahko iz estetskih razlogov kovinski stebri prekrijejo s katero koli znamko čelne opeke, saj bo kovina prenesla celotno obremenitev. V tem primeru je res, da je treba izračunati kovinske stebre, vendar se lahko vzame ocenjena dolžina l o = 1,25 H.

2. Naredite še eno prevleko, na primer iz listni materiali, kar nam bo omogočilo, da v tem primeru tako zgornjo kot spodnjo oporo stebra obravnavamo kot zgibno l o=H.

3. Naredite diafragmo trdote v ravnini, ki je vzporedna z ravnino stene. Na primer, vzdolž robov ne postavite stebrov, temveč pomole. To nam bo tudi omogočilo, da tako zgornjo kot spodnjo oporo stebra obravnavamo kot zgibno, vendar je v tem primeru potrebno dodatno izračunati diafragmo togosti.

4. Prezrite zgornje možnosti in štejte stebre kot prostostoječe s togo spodnjo oporo, tj. l o = 2H. Na koncu so stari Grki postavili svoje stebre (čeprav ne iz opeke) brez znanja o odpornosti materialov, brez uporabe kovinskih sider, pa še tako skrbno zapisani gradbeni predpisi in v tistih časih ni bilo pravil, kljub temu nekateri stolpci stojijo še danes.

Zdaj, če poznate ocenjeno dolžino stolpca, lahko določite koeficient prožnosti:

λ h =l o /h (1.2) oz

λ jaz =l o (1.3)

h- višino ali širino odseka stebra in jaz- vztrajnostni polmer.

Načeloma ni težko določiti polmera kroženja, vztrajnostni moment odseka morate razdeliti na površino odseka in nato iz rezultata izvleči Kvadratni koren, vendar v tem primeru to res ni potrebno. V to smer λh = 2 300/25 = 24.

Zdaj, ko poznamo vrednost koeficienta prožnosti, lahko končno določimo koeficient uklona iz tabele:

tabela 2. Koeficienti uklona za zidane in armirano zidane konstrukcije
(po SNiP II-22-81 (1995))

Hkrati pa elastična lastnost zidovja α določeno s tabelo:

Tabela 3. Elastična lastnost zidakov α (po SNiP II-22-81 (1995))

Posledično bo vrednost koeficienta uklona približno 0,6 (z vrednostjo elastične karakteristike α = 1200, po točki 6). Potem bo največja obremenitev osrednjega stolpca:

N p \u003d m g φγ z RF \u003d 1 0,6 0,8 22 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

To pomeni, da sprejeti presek 25x25 cm ni dovolj za zagotovitev stabilnosti spodnjega središčno stisnjenega stebra. Za povečanje stabilnosti bi bilo najbolj optimalno povečati prerez stebra. Na primer, če postavite steber s praznino znotraj ene in pol opeke, z dimenzijami 0,38x0,38 m, potem se na ta način ne bo povečala samo površina prečnega prereza stebra na 0,13 m2 ali 1300 cm2, vendar se bo povečal tudi radij vrtenja stebra na jaz= 11,45 cm. Potem λi = 600/11,45 = 52,4, in vrednost koeficienta φ = 0,8. V tem primeru bo največja obremenitev osrednjega stebra:

N p = m g φγ z RF = 1 0,8 0,8 22 1300 = 18304 kg > N s približno = 9400 kg

To pomeni, da je odsek 38x38 cm dovolj, da zagotovi stabilnost spodnjega osrednjega središčno stisnjenega stebra z robom, zmanjša pa se lahko tudi znamka opeke. Na primer, pri prvotno sprejeti znamki M75 bo končna obremenitev:

N p \u003d m g φγ z RF \u003d 1 0,8 0,8 12 1300 \u003d 9984 kg\u003e N s približno \u003d 9400 kg

Zdi se, da je vse, vendar je zaželeno upoštevati še eno podrobnost. V tem primeru je bolje narediti temeljni trak (enoten za vse tri stebre) in ne stebrast (ločeno za vsak steber), sicer bo celo majhno posedanje temelja povzročilo dodatne napetosti v telesu stebra in to lahko vodi v uničenje. Ob upoštevanju vsega zgoraj navedenega bo najbolj optimalen odsek stebrov 0,51x0,51 m, z estetskega vidika pa je tak odsek optimalen. Površina prečnega prereza takšnih stebrov bo 2601 cm².

Primer izračuna opečnega stebra za stabilnost
pod ekscentrično kompresijo

Skrajni stebri v projektirani hiši ne bodo sredinsko stisnjeni, saj bodo prečke le na eni strani nalegle nanje. In tudi če so prečke položene na celotnem stebru, potem se bo zaradi upogiba prečk obremenitev s tal in strehe prenesla na skrajne stebre, ki niso v središču odseka stebra. Kam točno se bo rezultanta te obremenitve prenesla, je odvisno od kota naklona prečk na nosilcih, elastičnih modulov prečk in stebrov ter številnih drugih dejavnikov. Ta premik se imenuje ekscentričnost uporabe obremenitve e o. V tem primeru nas zanima najbolj neugodna kombinacija dejavnikov, pri kateri se bo talna obremenitev stebrov prenašala čim bližje robu stebra. To pomeni, da bo poleg same obremenitve na stebre deloval tudi upogibni moment, enak M = Ne o, in ta trenutek je treba upoštevati pri izračunih. Na splošno lahko testiranje stabilnosti izvedemo z naslednjo formulo:

N = φRF - MF/W (2.1)

W- modul preseka. V tem primeru se lahko obremenitev spodnjih skrajnih stebrov s strehe pogojno šteje za centralno uporabljeno, ekscentričnost pa bo nastala samo zaradi obremenitve s stropa. Z ekscentričnostjo 20 cm

N p \u003d φRF - MF / W \u003d1 0,8 0,8 12 2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975,68 - 7058,82 = 12916,9 kg >N cr = 5800 kg

Tako imamo tudi pri zelo veliki ekscentričnosti uporabe obremenitve več kot dvojno rezervo varnosti.

Opomba: SNiP II-22-81 (1995) "Kamnite in armirano zidane konstrukcije" priporoča uporabo drugačne metode za izračun preseka ob upoštevanju značilnosti kamnitih konstrukcij, vendar bo rezultat približno enak, zato je metoda izračuna, ki jo priporoča SNiP tukaj ni naveden.

Primer izračuna opečne stene za trdnost. Izračun opečnega stebra za trdnost in stabilnost. Za izračun pomola opečne stene boste potrebovali