Näide telliskiviseina tugevuse arvutamisest. Tellise samba arvutamine tugevuse ja stabiilsuse jaoks. Telliseina muuli arvutamiseks vajate

Kandvad välisseinad peavad olema projekteeritud vähemalt tugevuse, stabiilsuse, lokaalse kokkuvarisemise ja soojusülekande suhtes. Teada saama kui paks peaks olema tellissein , peate selle arvutama. Selles artiklis käsitleme kandevõime arvutamist telliskivi, ja järgmistes artiklites - ülejäänud arvutused. Et mitte jääda ilma uue artikli ilmumisest, tellige uudiskiri ja saate pärast kõiki arvutusi teada, milline peaks olema seina paksus. Kuna meie ettevõte tegeleb suvilate ehitamisega, see tähendab madala kõrgusega ehitusega, võtame arvesse kõiki selle kategooria arvutusi.

kandjad nimetatakse seinu, mis tajuvad neile toetuvate põrandaplaatide, katete, talade jms koormust.

Külmakindluse tagamiseks peaksite arvestama ka tellise kaubamärgiga. Kuna igaüks ehitab endale maja, vähemalt sada aastat, siis kuiva ja normaalse ruumide niiskusrežiimi korral aktsepteeritakse hinne (M rz) 25 ja üle selle.

Kuiva ja normaalse niiskusega maja, suvila, garaaži, kõrvalhoonete ja muude ehitiste ehitamisel on välisseinte jaoks soovitatav kasutada õõnestelliseid, kuna selle soojusjuhtivus on madalam kui täistellistel. Vastavalt sellele osutub soojustehnilise arvutuse korral isolatsiooni paksus väiksemaks, mis säästab selle ostmisel raha. Täistellist välisseinte jaoks tuleks kasutada ainult siis, kui see on vajalik müüritise tugevuse tagamiseks.

Müüritise tugevdamine lubatud ainult juhul, kui tellise ja mördi kvaliteedi tõus ei võimalda tagada vajalikku kandevõimet.

Arvutamise näide telliskivisein.

Telliskivi kandevõime sõltub paljudest teguritest - tellise margist, mördi kaubamärgist, avade olemasolust ja nende suurusest, seinte painduvusest jne. Kandevõime arvutamine algab projekteerimisskeemi määratlemisest. Seinte arvutamisel vertikaalsete koormuste jaoks loetakse sein toetatuks hingedega kinnitatud tugedega. Seinte arvutamisel horisontaalse koormuse (tuule) jaoks loetakse sein jäigalt kinnituks. Oluline on neid diagramme mitte segi ajada, kuna hetkediagrammid on erinevad.

Disaini sektsiooni valik.

Tühjades seintes võetakse arvestuslikuks lõik I-I põranda põhja tasandil, mille pikijõud on N ja maksimaalne paindemoment M. Sageli on see ohtlik. jagu II-II, kuna paindemoment on maksimumist veidi väiksem ja võrdub 2/3M ning koefitsiendid m g ja φ on minimaalsed.

Avadega seintes võetakse sektsioon silluste põhja tasandilt.

Vaatame jaotist I-I.

Eelmisest artiklist Koormate kogumine I korruse seinale võtame kogukoormuse saadud väärtuse, mis sisaldab koormusi esimese korruse põrandalt P 1 \u003d 1,8t ja ülemistelt põrandatelt G \u003d G P + P 2 +G 2 = 3,7 t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7 t + 1,8 t \u003d 5,5 t

Põrandaplaat toetub seinale kaugusel a=150mm. Kattuvusest tulenev pikisuunaline jõud P 1 on kaugusel a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Miks 1/3? Kuna tugiosa all olev pingediagramm on kolmnurga kujul ja kolmnurga raskuskese on vaid 1/3 toe pikkusest.

Ülemiste korruste G koormus loetakse rakendatuks keskele.

Kuna põrandaplaadi koormus (P 1) ei rakendu sektsiooni keskele, vaid sellest kaugusele, mis on võrdne:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

siis tekitab see paindemomendi (M). osa I-I. Hetk on õlale mõjuva jõu tulemus.

M = P 1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm

Siis on pikisuunalise jõu N ekstsentrilisus:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Sest kandev sein 25 cm paksune, siis tuleks arvutamisel võtta arvesse juhusliku ekstsentrilisuse väärtust e ν \u003d 2 cm, siis on kogu ekstsentrilisus võrdne:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=h/2=12,5 cm

Kui e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Ekstsentriliselt kokkusurutud elemendi müüritise tugevus määratakse järgmise valemiga:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Koefitsiendid m g ja φ 1 vaadeldavas osas võrdub I-I 1-ga.

Kandvad välisseinad peavad olema projekteeritud vähemalt tugevuse, stabiilsuse, lokaalse kokkuvarisemise ja soojusülekande suhtes. Teada saama kui paks peaks olema tellissein , peate selle arvutama. Selles artiklis käsitleme müüritise kandevõime arvutamist ja järgmistes artiklites - ülejäänud arvutusi. Et mitte jääda ilma uue artikli ilmumisest, tellige uudiskiri ja saate pärast kõiki arvutusi teada, milline peaks olema seina paksus. Kuna meie ettevõte tegeleb suvilate ehitamisega, see tähendab madala kõrgusega ehitusega, võtame arvesse kõiki selle kategooria arvutusi.

kandjad nimetatakse seinu, mis tajuvad neile toetuvate põrandaplaatide, katete, talade jms koormust.

Müüritise tugevdamine lubatud ainult juhul, kui tellise ja mördi kvaliteedi tõus ei võimalda tagada vajalikku kandevõimet.

Näide telliskiviseina arvutamisest.

Disaini sektsiooni valik.

Avadega seintes võetakse sektsioon silluste põhja tasandilt.

Vaatame jaotist I-I.

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7 t + 1,8 t \u003d 5,5 t

Ülemiste korruste G koormus loetakse rakendatuks keskele.

Kuna põrandaplaadi koormus (P 1) ei rakendu sektsiooni keskele, vaid sellest kaugusele, mis on võrdne:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

siis tekitab see sektsioonis I-I paindemomendi (M). Hetk on õlale mõjuva jõu tulemus.

M = P 1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm

Siis on pikisuunalise jõu N ekstsentrilisus:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Kuna kandva seina paksus on 25 cm, tuleks arvutamisel arvesse võtta juhuslikku ekstsentrilisust e ν = 2 cm, siis summaarne ekstsentrilisus on:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y=h/2=12,5 cm

Kui e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Ekstsentriliselt kokkusurutud elemendi müüritise tugevus määratakse järgmise valemiga:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Koefitsiendid m g ja φ 1 vaadeldavas osas võrdub I-I 1-ga.

Koormus muulile esimese korruse põranda põiktala põhja kõrgusel, kN	Väärtused, kN
lumi II lumepiirkonna jaoks	10006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,4*0,001=115,7
valtskatusevaip-100N/m2	1006,74(23,00,5+0,51+0,25)1,1*0,001=9,1
asfalt tasanduskiht p=15000N/m 3 paksusega 15 mm	150000,0156,7423,00,51,20,001=20,9
isolatsioon - 80 mm paksused puitkiudplaadid tihedusega p \u003d 3000N / m 3	30000,086,7423,00,51,20,001=22,3
Aurutõke - 50N / m2	506,7423,00,51,2*0,001=4,7
kokkupandavad raudbetoonpõrandaplaadid - 1750N / m 2	17506,7423,00,51,1*0,001=149,2
raudbetoonist sõrestiku kaal	69001,10,01=75,9
karniisi kaal seina telliskivile p \u003d 18000N / m 3	18000((0,38+0,43)0,50,51-0,130,25)* 6,741,1*0,001=23,2
telliskivi kaal üle +3,17	18000((18,03-3,17)6,74 - 2,42,13)0,511,1*0,001=857
kontsentreeritud põrandate risttaladest (tinglikult)	1197505,690,530,001=1022
akna täitmise kaal V n \u003d 500N / m 2	5002,42,131,1*0,001=8,3

Arvutatud kogukoormus vaheseinale kõrguse tasemel. +3.17:

N=115,7+9,1+20,9+22,3+4,7+149,2+75,9+23,2+857,1+1022+8,3=2308,4.

Lubatud on pidada seina kõrguselt jagatud üheavalisteks elementideks, kusjuures tugihingede asukoht on risttalade toe tasemel. Sel juhul eeldatakse, et ülemistelt korrustelt tulev koormus rakendub ülemise põranda seinaosa raskuskeskmele ja kõik selle põranda koormused P = 119750 * 5,69 * 0,5 * 0,001 = 340,7 kN loetakse rakendatuks tegeliku ekstsentrilisusega lõigu raskuskeskme suhtes.

Kaugus risttala P tugireaktsioonide rakenduspunktist seina siseservani tugirõhu asendit fikseerivate tugede puudumisel ei ole suurem kui kolmandik risttala sügavusest. ja mitte rohkem kui 7 cm.

Kui risttala seina sügavus on a 3 = 380 mm ja 3: 3 = 380: 3 = 127 mm > 70 mm, aktsepteerime tugirõhu rakenduspunkti P = 340,7 kN kaugusel 70 mm. mm seina siseservast.

Alumise korruse seina hinnanguline kõrgus

l 0 \u003d 3170 + 50 \u003d 3220 mm.

Hoone alumise korruse muuli projekteerimisskeemi jaoks võtame vundamendi serva kõrgusel pigistamisega ja lae tasemel hingedega toega nagi.

Paindlikkus muuli valmistatud silikaattellis klass 100 mördil klass 25, juures R=1,3 MPa müüritise karakteristikuga α=1000

λ h \u003d l 0: h \u003d 3220: 510 \u003d 6,31

Koefitsient paindumineφ=0,96, jäiga ülemise toega seintel võib tugisektsioonide paindumist mitte arvestada (φ=1) Seina kõrguse keskmises kolmandikus on paindekoefitsient võrdne arvutatud väärtusega φ=0,96 . Kõrguse võrdluskolmandikes muutub φ lineaarselt φ=1-st arvutatud väärtuseni φ=0,96

Paindumise koefitsiendi väärtused seinte projekteerimissektsioonides, aknaava üla- ja alaosa tasanditel:

φ 1 \u003d 0,96 + (1-0,96)

φ 2 \u003d 0,96 + (1-0,96)

Paindemomentide väärtused risttala tugitasandil ja muuli konstruktsiooniosades aknaava üla- ja alaosa tasemel, kNm:

M = Pe = 340,7 * (0,51 * 0,5-0,07) = 63,0

M 1 \u003d 63,0

M11 = 63,0

Normaaljõudude väärtus samades seinaosades, kN:

N 1 = 2308,4 + 0,51 * 6,74 * 0,2 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2322,0

N 11 \u003d 2322 + (0,51 * (6,74–2,4) * 2,1 * 1800 * 1,1 + 50 * 2,1 * 2,4 * 1,1) * 0,01 \u003d 2416,8

N 111 = 2416,8 + 0,51 * 0,8 * 6,74 * 1800 * 1,1 * 0,01 \u003d 2471,2.

Pikisuunaliste jõudude ekstsentrilisused e 0 \u003d M: N:

e 0 \u003d (66,0: 2308,4) * 1000 \u003d 27 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 \u003d (56,3: 2322) * 1000 \u003d 24 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 \u003d (15,7: 2416,8) * 1000 \u003d 6 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 = 0 mm = 0,5 * h = 0,5 * 510 = 255 mm.

Ekstsentriliselt kokkusurutud ristkülikukujulise sektsiooni seina kandevõime

määratakse järgmise valemiga:

N=m g φ 1 RA*(1- )ω, kus ω=1+ <=1.45,
, kus φ on ristkülikukujulise elemendi kogu lõigu paindetegur h c \u003d h-2e 0, m g on koefitsient, mis võtab arvesse pikaajalise koormuse mõju (h \u003d 510 mm> 300 mm korral võta 1) , A on vaheseina ristlõikepindala.

Seina kandevõime (tugevus) risttala tugitasandil φ = 1,00, e 0 = 27 mm, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) \u003d 3220: ( 510-2 * 27 ) = 7,1, φ c = 0,936,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ c) \u003d 0,5 * (1 + 0,936) \u003d 0,968, ω \u003d 1+
<1.45

N=1*0,968* 1,3*6740*510*(1-
)1,053=4073 kN >2308 kN

Seina kandevõime (tugevus) sektsioonis 1-1 φ = 0,987, e 0 = 24 mm, λ c = l 0: h c = l 0: (h-2e 0) = 3220: (510-2 * 24) ) \u003d 6,97, φ c \u003d 0,940,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ s) \u003d 0,5 * (0,987 + 0,940) = 0,964, ω \u003d 1+
<1.45

N 1 \u003d 1 * 0,964 * 1,3 * 4340 * 510 * (1-
)1,047=2631 kN >2322 kN

Muuli kandevõime (tugevus) jaotises II-II φ \u003d 0,970, e 0 \u003d 6 mm, λ c \u003d l 0: h c \u003d l 0: (h-2e 0) = 3220 (510-2 * 6) \u003d 6 ,47,φ c = 0,950,

φ 1 \u003d 0,5 * (φ + φ s) \u003d 0,5 * (0,970 + 0,950) = 0,960, ω \u003d 1+
<1.45

N 11 \u003d 1 * 0,960 * 1,3 * 4340 * 510 * (1- )1,012=2730 kN >2416,8 kN

Muuli kandevõime (tugevus) lõigul III-III vundamendi serva tasemel tsentraalsel kokkusurumisel φ=1, e 0 =0 mm,

N 111 = 1 * 1 * 1,3 * 6740 * 510 = 4469 kN > 2471 kN

See. seina tugevus on tagatud hoone alumise korruse kõikides osades.

Töökorras liitmikud	Hinnanguline ristlõige	Hinnanguline jõud M, N mm	Arvutusomadused			Disaini tugevdamine	Aktsepteeritud armatuur
Töökorras liitmikud	Hinnanguline ristlõige	Hinnanguline jõud M, N mm	, mm	, mm	Tugevdusklass	Disaini tugevdamine	Aktsepteeritud armatuur
Alumises tsoonis	Viimastel vaheaegadel	123,80*10					, A s \u003d 760 mm 2 kahes lamedas raamis
Alumises tsoonis	Keskmistes vahemikes	94,83*10					, A s \u003d 628mm 2 kahes lamedas raamis
Ülemises tsoonis	Teisel lennul	52,80*10					, A s \u003d 308mm 2 kahes kaadris
	Kõigis keskmistes vahemikes	41,73*10					, A s \u003d 226mm 2 kahes kaadris
	Toe peal	108,38*10					, A s \u003d 628mm 2 ühes U-kujulises ruudustikus
	Toe peal	94,83*10					, A s \u003d 628mm 2 ühes U-kujulises ruudustikus

Tabel 3

Laadimisskeem

Nihkejõud, kNm

Viimastel vaheaegadel

Keskmistes vahemikes

Tabel 7

Varda paigutus		Tugevdus ristlõikes, mm			Arvutusomadused
Varda paigutus		Kuni varraste purunemiseni A	ära lõigata	Pärast varraste purunemist A		mm x10	A tabeli järgi. 9
Risttala alumises tsoonis	Viimases lõigus: baasis A
	baasis B
	Keskmine läbimine: baasis B
Risttala ülemises tsoonis	B baasis: lõpust alates
Risttala ülemises tsoonis	keskmise vahemiku küljelt

Hinnanguline ristlõige	Arvutusjõud M, kN*m	Sektsiooni mõõtmed, mm	Disaini omadused	Pikisuunaline töösarruse klass AIII, mm		Tegelik kandevõime, kN*m
Hinnanguline ristlõige	Arvutusjõud M, kN*m		Rb = 7,65 MPa	Rs = 355 MPa	Tegelik aktsepteeritud	Tegelik kandevõime, kN*m
Äärmuslike vahemike alumises tsoonis
Ülemises tsoonis tugipostide B kohal samba servas
Keskmiste vahemike alumises tsoonis
Ülemises tsoonis tugipostide C kohal samba servas

Ordinaadid

B i n g ing mo nces, k N m

Viimastel vaheaegadel

Keskmistes vahemikes

Momentide põhigraafiku ordaadid laadimisel 1+4 skeemide järgi

summa järgi

M =145,2 kNm

IIa krundi ümberjagamise ordinaadid

Momentide põhiskeemi ordaadid laadimisel vastavalt skeemidele 1 + 5

Jõudude ümberjaotamine toetusmomendi M vähendamise teel summa järgi

Lisakrundi ordinaadid kl M =89,2 kNm

Ümberjaotamise diagrammi ordinaadid IIIa

Laadimisskeem

B i n g ing mo nces, k N m

Nihkejõud, kNm

Viimastel vaheaegadel

Keskmistes vahemikes

		Pikisuunaline tugevdus Murduv tugevdus	Põiksuunaline tugevdus samm	Nihkejõud varraste murdumise kohas, kN	Katkiste varraste väljalaskmise pikkus teoreetilise purunemise kohast kaugemale, mm	Minimaalne väärtus ω=20d, mm	Aktsepteeritud väärtus ω, mm	Kaugus tugiteljest, mm
		Pikisuunaline tugevdus Murduv tugevdus	Põiksuunaline tugevdus samm	Nihkejõud varraste murdumise kohas, kN		Minimaalne väärtus ω=20d, mm	Aktsepteeritud väärtus ω, mm	Teoreetilise pausini (skaalatud vastavalt materjalide diagrammile)	Tegeliku murdepunktini

Risttala alumises tsoonis	Viimases lõigus: baasis A
	baasis B
	Keskmine läbimine: baasis B
Risttala ülemises tsoonis	B baasis: lõpust alates
Risttala ülemises tsoonis	keskmise vahemiku küljelt

Вр1 Rs = 360 MPa, АIII Rs = 355 MPa

Äärmistel lõikudel telgede 1-2 ja 6-7 vahel

Viimastel vaheaegadel

Keskmistes vahemikes

Keskmistes sektsioonides telgede vahel 2-6

Viimastel vaheaegadel

Keskmistes vahemikes

Varda paigutus		Tugevdus ristlõikes, mm 2			Disaini omadused
Varda paigutus		Kuni varraste purunemiseni	ära lõigata	Pärast varraste murdmist		b * h 0, mm 2 * 10 -2	M \u003d R b * b * h 0 * A 0, kN * m
Risttala alumises tsoonis	Viimasel ajavahemikul: baasis A
	baasis B
	Keskmisel vahemikul: baasis B
	toel C
Risttala ülemises tsoonis	B baasis: lõpust alates
	keskmisest vahemikust
	Toel C mõlemalt poolt

Katkiste varraste asukoht		pikisuunaline __ armatuur__ purunev tugevdus	Põiksuunaline tugevdus _summa_	Põikjõud varraste teoreetilise purunemise kohas, kN	Katkiste varraste väljalaskmise pikkus teoreetilise purunemise kohast kaugemale, mm	Minimaalne väärtus w=20d	Aktsepteeritud väärtus w, mm	Kaugus tugiteljest, mm
Katkiste varraste asukoht		pikisuunaline __ armatuur__ purunev tugevdus	Põiksuunaline tugevdus _summa_	Põikjõud varraste teoreetilise purunemise kohas, kN		Minimaalne väärtus w=20d	Aktsepteeritud väärtus w, mm	Teoreetilise pausi kohale (vastavalt materjalide skeemile)	Tegeliku murdepunktini
Risttala alumises tsoonis	Viimasel ajavahemikul: baasis A
	baasis B
	Keskmisel vahemikul: baasis B
	toel C
Risttala ülemises tsoonis	B baasis: lõpust alates
	keskmisest vahemikust
	Toel C mõlemalt poolt

Seina stabiilsuse arvutamiseks peate kõigepealt mõistma nende klassifikatsiooni (vt SNiP II -22-81 "Kivi- ja tugevdatud müüritiskonstruktsioonid", samuti SNiP juhendit) ja mõistma, mis tüüpi seinad on:

1. kandvad seinad- need on seinad, millele toetuvad põrandaplaadid, katusekonstruktsioonid jms. Nende seinte paksus peab olema vähemalt 250 mm (telliskivi jaoks). Need on maja kõige vastutustundlikumad seinad. Nad peavad lootma jõule ja stabiilsusele.

2. Isekandvad seinad- need on seinad, millel ei toetu miski, kuid neid mõjutab kõigi ülemiste põrandate koormus. Tegelikult oleks näiteks kolmekorruselises majas selline sein kolm korrust kõrge; sellele langev koormus ainult müüritise omaraskusest on märkimisväärne, kuid väga oluline on ka sellise seina stabiilsuse küsimus - mida kõrgem on sein, seda suurem on selle deformatsiooni oht.

3. Kardinad- need on välisseinad, mis toetuvad laele (või muudele konstruktsioonielementidele) ja nende koormus langeb põranda kõrguselt ainult seina omaraskusest. Mittekandvate seinte kõrgus ei tohi ületada 6 meetrit, vastasel juhul muutuvad need isekandvaks.

4. Vaheseinad on alla 6 meetri kõrgused siseseinad, mis võtavad enda raskusest ainult koormuse.

Käsitleme seina stabiilsuse küsimust.

Esimene küsimus, mis "teadmata" inimeses tekib: no kuhu võib sein minna? Leiame vastuse analoogia abil. Võtke kõvakaaneline raamat ja asetage see servale. Mida suurem on raamatu formaat, seda vähem stabiilne see on; teisest küljest, mida paksem raamat, seda paremini see serval seisab. Seintega on olukord sama. Seina stabiilsus sõltub kõrgusest ja paksusest.

Võtame nüüd halvima variandi: õhuke suureformaadiline sülearvuti ja pane see servale – see mitte ainult ei kaota stabiilsust, vaid ka paindub. Seega hakkab sein, kui paksuse ja kõrguse suhte tingimused ei ole täidetud, tasapinnast välja painduma ning lõpuks pragunema ja kokku varisema.

Mida on selle nähtuse vältimiseks vaja? On vaja õppida p.p. 6.16...6.20 SNiP II -22-81.

Mõelge näidete abil seinte stabiilsuse määramise küsimustele.

Näide 1 Antud on vahesein, mis on valmistatud poorbetoonist klassi M25 mördil mark M4 kõrgusega 3,5 m, paksusega 200 mm, laiusega 6 m, laega ühendamata. Vaheseinas on ukseava 1x2,1 m Vajalik on määrata vaheseina stabiilsus.

Tabelist 26 (punkt 2) määrame müüritise rühma - III. Tabelitest s 28 leiame? = 14. Sest vahesein ei ole ülemises sektsioonis fikseeritud, on vaja β väärtust vähendada 30% (vastavalt punktile 6.20), s.o. β = 9,8.

k 1 \u003d 1,8 - vaheseina jaoks, mis ei kanna 10 cm paksust koormust, ja k 1 \u003d 1,2 - 25 cm paksuse vaheseina jaoks. Interpoleerimisel leiame oma vaheseina jaoks 20 cm paksuse k 1 \ u003d 1,4;

k 3 \u003d 0,9 - avadega vaheseinte jaoks;

seega k = k 1 k 3 = 1,4 * 0,9 \u003d 1,26.

Lõpuks β = 1,26 * 9,8 = 12,3.

Leiame vaheseina kõrguse ja paksuse suhte: H / h = 3,5/0,2 = 17,5 > 12,3 - tingimus ei ole täidetud, sellise paksusega vaheseina etteantud geomeetriaga teha ei saa.

Kuidas seda probleemi lahendada? Proovime tõsta lahuse hinnet M10-ni, siis saab müüritise rühm vastavalt II-ks β = 17 ja võttes arvesse koefitsiente β = 1,26 * 17 * 70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - tingimus on täidetud. Samuti oli võimalik ilma poorbetooni klassi tõstmata paigaldada vaheseinale konstruktsiooniarmatuur vastavalt punktile 6.19. Seejärel suureneb β 20% ja seina stabiilsus on tagatud.

Näide 2 Esitatakse M50 tellistest kergmüürist M25 klassi mördil valmistatud mittekandev välissein. Seina kõrgus 3 m, paksus 0,38 m, seina pikkus 6 m. Kahe aknaga sein on mõõtudega 1,2x1,2 m Vajalik on määrata seina stabiilsus.

Tabelist 26 (punkt 7) määrame müüritise rühma - I. Tabelitest 28 leiame β = 22. sein ei ole ülemises osas kinnitatud, on vaja β väärtust vähendada 30% (vastavalt punktile 6.20), s.o. β = 15,4.

Koefitsiendid k leiame tabelitest 29:

k 1 \u003d 1,2 - seina jaoks, mis ei kanna koormust paksusega 38 cm;

k 2 = √А n /A b = √1,37 / 2,28 = 0,78 - avadega seina puhul, kus A b = 0,38 * 6 = 2,28 m 2 - seina horisontaalse lõigu pindala, võttes arvesse aknad ja n \u003d 0,38 * (6-1,2 * 2) = 1,37 m 2;

seega k = k 1 k 2 = 1,2 * 0,78 \u003d 0,94.

Lõpuks β = 0,94 * 15,4 = 14,5.

Leiame vaheseina kõrguse ja paksuse suhte: H / h \u003d 3 / 0,38 \u003d 7,89< 14,5 - условие выполняется.

Samuti on vaja kontrollida punktis 6.19 sätestatud tingimust:

H + L = 3 + 6 = 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.

Tähelepanu! Teie küsimustele vastamise mugavuse huvides on loodud uus rubriik "TASUTA KONSULTATSIOON".

class="eliadunit">

Kommentaarid

« 3 4 5 6 7 8

0 #212 Aleksei 21.02.2018 07:08

Tsiteerides Irinat:

tugevdusprofiilid ei asenda

Tsiteerides Irinat:

vundamendi kohta: betooni korpuses on lubatud tühimikud, kuid mitte altpoolt, et mitte vähendada kandevõime eest vastutava toe pindala. See tähendab, et selle all peaks olema õhuke raudbetoonikiht.
Ja milline vundament - lint või plaat? Millised mullad?

Mullad pole veel teada, suure tõenäosusega tuleb lage põld igasugusest liivsavist, algselt arvasin plaati, aga tuleb natuke madalalt välja, tahan kõrgemat ja pean ka ülemise viljaka ära võtma kiht, nii et ma kipun soonik või isegi karbikujuline vundament. Mul pole palju pinnase kandevõimet vaja - maja otsustati ikkagi 1. korrusele ja paisutatud savibetoon pole eriti raske, külmumine ei ületa 20 cm (kuigi vanade nõukogude standardite järgi 80).

Ma arvan, et eemaldada ülemine kiht 20-30 cm, laduda geotekstiilid, katta jõeliivaga ja tasandada tihendusega. Seejärel kerge ettevalmistav tasanduskiht - tasandamiseks (tundub, et nad isegi ei tee sellele tugevdust, kuigi ma pole kindel), hüdroisolatsiooni peale kruntvärviga
ja siis on juba dilemma - isegi kui siduda tugevdusraamid 150-200 mm laiuseks x 400-600 mm kõrguseks ja asetada need meetriste sammudega, siis tuleb ikkagi nende raamide vahele moodustada tühimikud ja ideaalis peaksid need tühimikud olema raami peal. armatuur (jah ka teatud kaugusega preparaadist, aga samas tuleb neid ka ülevalt õhukese kihiga tugevdada 60-100mm tasanduskihi all) - arvan, et PPS-plaadid peaksid olema tühimike monoliitsed - teoreetiliselt seda saab vibratsiooniga ühe sõiduga täita.

Need. justkui välimuselt plaat 400-600mm võimsa tugevdusega iga 1000-1200mm tagant on mahuline struktuur ühtlane ja mujal hele, samas kui sees ca 50-70% mahust jääb vahtu (koormata kohtades) - st. betooni ja armatuuri kulu poolest - see on üsna võrreldav 200mm plaadiga, aga + hunnik suht odavat vahtu ja rohkem tööd.

Kui kuidagi saaks penoplasti asendada lihtsa mulla/liivaga, siis oleks veel parem, aga siis oleks targem lihtsa ettevalmistamise asemel midagi tõsisemat ette võtta armatuuri ja armatuuri prussiks mahavõtmisega - üldiselt jääb mul puudu nii teooria kui ka praktiline kogemus.

0 #214 Irina 22.02.2018 16:21

Tsitaat:

vabandust, üldiselt nad lihtsalt kirjutavad, et kergbetoonis (paisutatud betoon) on tugev ühendus tugevdusega - kuidas sellega toime tulla? nagu ma aru saan, siis mida tugevam betoon ja mida suurem on armatuuri pindala, seda parem on ühendus, st. vajate paisutatud savibetooni, millele on lisatud liiva (ja mitte ainult paisutatud savi ja tsementi) ja õhukest armatuuri, kuid sagedamini

miks sellega võidelda? peate lihtsalt arvutamisel ja projekteerimisel arvesse võtma. Näete, paisutatud savibetoon on piisavalt hea seina materjal, millel on oma eeliste ja puuduste loetelu. Täpselt nagu iga teine materjal. Nüüd, kui soovite seda kasutada monoliitlae jaoks, veendaksin teid, sest
Tsitaat:

Telliskivi - piisavalt tugev ehitusmaterjal, eriti täidlane ja 2-3-korruseliste majade ehitamisel ei vaja tavalistest keraamilistest tellistest seinad reeglina täiendavaid arvutusi. Olukordi on aga erinevaid, näiteks plaanitakse kahekorruseline maja terrassiga teisel korrusel. Metallist risttalad, millele toetuvad ka terrassi põranda metalltalad, on ette nähtud telliskivisammastele toestada eest õõnes tellis 3 meetri kõrgusel on rohkem 3 meetri kõrgusi sambaid, millele katus toetub:

Sel juhul tekib loomulik küsimus: milline on sammaste minimaalne osa, mis tagab vajaliku tugevuse ja stabiilsuse? Muidugi pole savitellistest sammaste ja veelgi enam maja seinte paigaldamise idee kaugeltki uus ja kõik võimalikud aspektid tellistest seinte, seinte, sammaste arvutamisel, mis on samba olemus. , on piisavalt üksikasjalikult välja toodud dokumendis SNiP II-22-81 (1995) "Kivi- ja tugevdatud müüritiskonstruktsioonid". See normdokument ja seda tuleks arvutustes arvesse võtta. Allpool olev arvutus pole midagi muud kui näide määratud SNiP kasutamisest.

Sammaste tugevuse ja stabiilsuse määramiseks peab teil olema palju lähteandmeid, näiteks: tellise mark tugevuse jaoks, sammaste risttalade tugipind, sammaste koormus, veeru läbilõikepindala ja kui projekteerimisetapis pole sellest midagi teada, saate seda teha järgmiselt:

tsentraalse kompressiooniga

Disainitud: Terrass mõõtudega 5x8 m. Kolm sammast (üks keskel ja kaks mööda servi) õõnestellistest ristlõikega 0,25x0,25 m Sammaste telgede vaheline kaugus on 4 m Tellise tugevus hinne on M75.

Sellise konstruktsiooniskeemi korral on maksimaalne koormus keskmisel alumisel veerul. Just temale tuleks jõule loota. Kolonni koormus sõltub paljudest teguritest, eriti ehituspiirkonnast. Näiteks Peterburis on katuse lumekoormus 180 kg/m² ja Rostovis Doni ääres - 80 kg/m². Võttes arvesse katuse enda kaalu 50-75 kg/m², võib Leningradi oblasti Puškini jaoks katuselt langev samba koormus olla:

N katuselt = (180 1,25 +75) 5 8/4 = 3000 kg või 3 tonni

Kuna tegelikud koormused põrandamaterjalist ja terrassil istujatelt, mööblilt jms ei ole veel teada, kuid raudbetoonplaat pole täpselt planeeritud, kuid eeldatakse, et põrand saab olema puit, eraldi lamamisest. servadega lauad, siis terrassi koormuse arvutamiseks võib võtta ühtlaselt jaotatud koormuse 600 kg/m², siis on terrassilt kesksambale mõjuv kontsentreeritud jõud:

N terrassilt = 600 5 8/4 = 6000 kg või 6 tonni

3 m pikkuste sammaste omakaal on:

N veerust \u003d 1500 3 0,38 0,38 \u003d 649,8 kg või 0,65 tonni

Seega on vundamendi lähedal asuva samba keskmise alumise veeru kogukoormus:

N umbes \u003d 3000 + 6000 + 2 650 \u003d 10300 kg või 10,3 tonni

Samas võib sel juhul arvestada, et ei ole väga suur tõenäosus, et lumest tulenev ajutine koormus, mis on maksimaalne talveaeg, ja ajutine koormus põrandale, maksimaalne sisse suveaeg, rakendatakse samal ajal. Need. nende koormuste summa saab korrutada tõenäosusteguriga 0,9, siis:

N umbes \u003d (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 \u003d 9400 kg või 9,4 tonni

Välimiste veergude arvutuslik koormus on peaaegu kaks korda väiksem:

N kr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg või 5,8 tonni

2. Telliskivi tugevuse määramine.

Telliskivi kaubamärk M75 tähendab, et tellis peab vastu pidama koormusele 75 kgf / cm & sup2, kuid tellise tugevus ja müüritise tugevus on kaks erinevat asja. Järgmine tabel aitab teil seda mõista:

Tabel 1. Müüritise arvutatud survetugevused

Kuid see pole veel kõik. Sama SNiP II-22-81 (1995) lk 3.11 a) soovitab, et kui sammaste ja muulide pindala on väiksem kui 0,3 m2, korrutada projekteeritud takistuse väärtus töötingimuste koefitsiendiga. γ c \u003d 0,8. Ja kuna meie veeru ristlõikepindala on 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m & sup2, peame seda soovitust kasutama. Nagu näete, ei ületa M75 kaubamärgi tellise puhul isegi müürimördi M100 kasutamisel müüritise tugevus 15 kgf / cm². Selle tulemusena on meie kolonni projekteeritud takistus 15 0,8 = 12 kg / cm & sup2, siis on maksimaalne survepinge:

10300/625 = 16,48 kg/cm² > R = 12 kgf/cm²

Seega on samba vajaliku tugevuse tagamiseks vaja kasutada kas suurema tugevusega tellist, näiteks M150 (arvutuslik survetugevus M100 mördi kaubamärgiga on 22 0,8 = 17,6 kg / cm & sup2) või suurendage samba osa või kasutage müüritise põiki tugevdamist. Praegu keskendume vastupidavama tellise kasutamisele.

3. Telliskivi samba stabiilsuse määramine.

Telliskivi tugevus ja tellistest samba stabiilsus on samuti erinevad asjad ja kõik sama SNiP II-22-81 (1995) soovitab määrata telliskivi samba stabiilsus järgmise valemi abil:

N ≤ m g φRF (1.1)

m g- koefitsient, võttes arvesse pikaajalise koormuse mõju. Sel juhul on meil suhteliselt vedanud, kuna lõigu kõrgusel h≤ 30 cm, võib selle koefitsiendi väärtuseks võtta 1.

φ - painde koefitsient, olenevalt samba painduvusest λ . Selle koefitsiendi määramiseks peate teadma veeru hinnangulist pikkust l o, kuid see ei lange alati kokku veeru kõrgusega. Konstruktsiooni hinnangulise pikkuse määramise nüansse siin välja toodud ei ole, märgime ainult, et vastavalt SNiP II-22-81 (1995) lk 4.3: "Seinte ja sammaste hinnangulised kõrgused l o paindetegurite määramisel φ sõltuvalt nende horisontaalsetel tugedel toetamise tingimustest tuleks võtta:

a) fikseeritud hingedega tugedega l o = H;

b) elastse ülemise toega ja jäiga muljumisega alumises toes: üheavaliste hoonete jaoks l o = 1,5H, mitme avaga hoonetele l o = 1,25H;

c) eraldiseisvate konstruktsioonide puhul l o = 2H;

d) osaliselt muljutud tugisektsioonidega konstruktsioonide puhul - võttes arvesse tegelikku muljumise astet, kuid mitte vähem kui l o = 0,8N, kus H- lagede või muude horisontaalsete tugede vaheline kaugus raudbetoonist horisontaaltugedega, nendevaheline kaugus valguses.

Esmapilgul võib meie arvutusskeemi pidada lõike b) tingimustele vastavaks. st võid võtta l o = 1,25H = 1,25 3 = 3,75 meetrit või 375 cm. Seda väärtust saame aga julgelt kasutada ainult siis, kui alumine tugi on tõesti jäik. Kui vundamendile asetatud katusematerjali hüdroisolatsioonikihile laotakse telliskivisammas, siis tuleks sellist tuge pigem käsitada hingedega, mitte jäigalt klammerdatuna. Ja sel juhul on meie konstruktsioon seina tasapinnaga paralleelsel tasapinnal geomeetriliselt muutuv, kuna lae struktuur (eraldi lamavad lauad) ei taga selles tasapinnas piisavat jäikust. Sellest olukorrast on 4 väljapääsu:

1. Rakenda põhimõtteliselt erinev konstruktiivne skeem , näiteks - jäigalt vundamenti põimitud metallsambad, mille külge keevitatakse põranda risttalad, siis esteetilistel põhjustel võib metallsambad katta mis tahes marki esitellistega, kuna metall kannab kogu koormust. Sel juhul on tõsi, et metallist sambad tuleb arvutada, kuid hinnangulise pikkuse võib võtta l o = 1,25H.

2. Tehke teine kate, näiteks alates lehtmaterjalid, mis võimaldab meil käsitada nii ülemist kui ka alumist samba tuge sel juhul hingedega l o=H.

3. Tehke kõvadusdiafragma seina tasapinnaga paralleelsel tasapinnal. Näiteks asetage mööda servi mitte veerud, vaid pigem muulid. See võimaldab meil käsitleda nii ülemist kui ka alumist samba tuge hingedega, kuid sel juhul on vaja täiendavalt arvutada jäikusmembraan.

4. Ignoreeri ülaltoodud valikuid ja arvesta sambad jäiga põhjatoega vabalt seisvateks, s.t. l o = 2H. Lõpuks püstitasid vanad kreeklased oma sambad (kuigi mitte tellistest) ilma materjalide vastupidavuse tundmiseta, metallankruid kasutamata ja isegi nii hoolikalt välja kirjutatud. ehitusnormid ja neil päevil polnud reegleid, sellegipoolest seisavad mõned veerud tänaseni.

Nüüd, teades veeru hinnangulist pikkust, saate määrata paindlikkuse koefitsiendi:

λ h =l o /h (1.2) või

λ i =l o (1.3)

h- veeru lõigu kõrgus või laius ja i- inertsiraadius.

Põhimõtteliselt pole pöörlemisraadiuse määramine keeruline, peate jagama lõigu inertsimomendi lõigu pindalaga ja seejärel tulemusest eraldama Ruutjuur, kuid antud juhul pole see tegelikult vajalik. Sellel viisil λh = 2 300/25 = 24.

Nüüd, teades painduvusteguri väärtust, saame lõpuks tabelist määrata paindekoefitsiendi:

tabel 2. Müüritise ja armeeritud müüritise konstruktsioonide paindetegurid
(vastavalt SNiP II-22-81 (1995))

Samal ajal müüritise elastsus α määratakse tabeli järgi:

Tabel 3. Müüritise elastsusomadus α (vastavalt SNiP II-22-81 (1995))

Selle tulemusena on paindekoefitsiendi väärtus umbes 0,6 (koos elastse karakteristiku väärtusega α = 1200, vastavalt punktile 6). Siis on keskmise veeru maksimaalne koormus:

N p \u003d m g φγ RF-iga = 1 0,6 0,8 22 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

See tähendab, et aktsepteeritud sektsioonist 25x25 cm ei piisa alumise keskmise tsentraalselt kokkusurutud kolonni stabiilsuse tagamiseks. Stabiilsuse suurendamiseks oleks kõige optimaalsem kolonni sektsiooni suurendamine. Näiteks kui panete välja veeru, mille sees on poolteist tellist tühimik, mõõtmetega 0,38x0,38 m, siis sel viisil ei suurene mitte ainult samba ristlõikepindala. 0,13 m2 või 1300 cm2, kuid ka samba pöörlemisraadius suureneb i= 11,45 cm. Siis λi = 600/11,45 = 52,4, ja koefitsiendi väärtus φ = 0,8. Sel juhul on keskmise veeru maksimaalne koormus:

N p = m g φγ RF = 1 0,8 0,8 22 1300 = 18304 kg > N umbes = 9400 kg

See tähendab, et 38x38 cm sektsioonist piisab, et tagada alumise tsentraalselt kokkusurutud veerisega samba stabiilsus ja isegi tellise kaubamärki saab vähendada. Näiteks algselt kasutusele võetud kaubamärgi M75 puhul on maksimaalne koormus:

N p \u003d m g φγ RF-iga \u003d 1 0,8 0,8 12 1300 \u003d 9984 kg\u003e N umbes \u003d 9400 kg

Tundub, et see on kõik, kuid soovitav on arvestada veel ühe detailiga. Sel juhul on parem teha vundamendilint (üksik kõigi kolme samba jaoks), mitte sambakujuline (iga samba jaoks eraldi), vastasel juhul põhjustab isegi vundamendi väike vajumine samba korpuses lisapingeid ja see võib viia hävinguni. Kõike ülaltoodut arvesse võttes on kõige optimaalsem sammaste sektsioon 0,51x0,51 m ja esteetilisest vaatenurgast on selline sektsioon optimaalne. Selliste sammaste ristlõikepindala on 2601 cm².

Näide tellistest kolonni stabiilsuse arvutamiseks
ekstsentrilise kokkusurumise all

Projekteeritud maja äärmised sambad ei suruta tsentraalselt kokku, kuna risttalad toetuvad neile ainult ühel küljel. Ja isegi kui risttalad asetatakse kogu sambale, kandub risttalade läbipainde tõttu koormus põrandalt ja katuselt äärmistele sammastele, mitte samba sektsiooni keskel. Kuhu täpselt selle koormuse resultant kandub, sõltub tugede risttalade kaldenurgast, risttalade ja sammaste elastsusmoodulitest ning paljudest muudest teguritest. Seda nihet nimetatakse koormuse rakendamise ekstsentrilisuseks e o. Sel juhul huvitab meid kõige ebasoodsam tegurite kombinatsioon, mille puhul veergude põrandakoormus kandub võimalikult lähedale samba servale. See tähendab, et lisaks koormusele endale mõjub sammastele ka paindemoment, mis on võrdne M = Ei o, ja seda hetke tuleb arvutustes arvesse võtta. Üldiselt saab stabiilsustesti läbi viia järgmise valemi abil:

N = φRF - MF/W (2.1)

W- sektsiooni moodul. Sel juhul võib katuselt alumiste äärmuslike sammaste koormuse tinglikult lugeda tsentraalselt rakendatuks ja ekstsentrilisuse loob ainult laest lähtuv koormus. Ekstsentrilisusega 20 cm

N p \u003d φRF - MF / W \u003d1 0,8 0,8 12 2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975,68 - 7058,82 = 12916,9 kg >N cr = 5800 kg

Seega on meil isegi väga suure koormuse rakendamise ekstsentrilisuse korral enam kui kahekordne ohutusvaru.

Märge: SNiP II-22-81 (1995) "Kivi- ja armeeritud müüritiskonstruktsioonid" soovitab kasutada erinevat lõigu arvutamise meetodit, võttes arvesse kivikonstruktsioonide iseärasusi, kuid tulemus on ligikaudu sama, seetõttu on soovitatav kasutada arvutusmeetodit. SNiP-d siin ei anta.

Näide telliskiviseina tugevuse arvutamisest. Tellise samba arvutamine tugevuse ja stabiilsuse jaoks. Telliseina muuli arvutamiseks vajate